Agrégation sciences industrielles de l'ingénieur externe 2023, épreuve 3, option ingénierie des constructionsSujet et rapport du jury

Agrégation externe section sciences industrielles de l'ingénieur option sii et ingénierie des constructions - Sujet de la troisième épreuve écrite de la session 2023

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Sujet officiel Agrégation externe en sciences industrielles de l'ingénieur, session 2023.

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SESSION 2023

AGREGATION
CONCOURS EXTERNE

Section : SCIENCES INDUSTRIELLES DE L'INGÉNIEUROption : SCIENCES INDUSTRIELLES DE L'INGÉNIEUR ET INGÉNIERIE DES CONSTRUCTIONS

CONCEPTION PRÉLIMINAIRE D'UN SYSTÈME, D'UN PROCÉDÉ OU D'UNE ORGANISATION

Durée : 6 heures

Calculatrice autorisée selon les modalités de la circulaire du 17 juin 2021 publiée au BOEN du 29 juillet 2021.

L'usage de tout autre ouvrage de référence, de tout dictionnaire et de tout autre matériel électronique est rigoureusement interdit.

Il appartient au candidat de vérifier qu'il a reçu un sujet complet et correspondant à l'épreuve à laquelle il se présente.

Si vous repérez ce qui vous semble être une erreur d'énoncé, vous devez le signaler très lisiblement sur votre copie, en proposer la correction et poursuivre l'épreuve en conséquence. De même, si cela vous conduit à formuler une ou plusieurs hypothèses, vous devez la (ou les) mentionner explicitement.

NB : Conformément au principe d'anonymat, votre copie ne doit comporter aucun signe distinctif, tel que nom, signature, origine, etc. Si le travail qui vous est demandé consiste notamment en la rédaction d'un projet ou d'une note, vous devrez impérativement vous abstenir de la signer ou de l'identifier.
Le fait de rendre une copie blanche est éliminatoire

INFORMATION AUX CANDIDATS

Vous trouverez ci-après les codes nécessaires vous permettant de compléter les rubriques figurant en en-tête de votre copie.

Ces codes doivent être reportés sur chacune des copies que vous remettrez.

GARE SNCF

Le projet de la gare « Cœur de Nantes » de Nantes vise à faire de la gare un élément d'attractivité et de développement du quartier.

Le projet comprend :

-La rénovation partielle des deux bâtiments Nord et Sud existants,

-La création d'une gare belvédère (appelée Mezzanine) de $4000 m^2$ ,

-Le déploiement de 14 commerces,
-La construction d'un nouveau parking clients.

C'est un groupement de conception/réalisation qui réalise les études et les travaux.

Etudes	Thèmes	Temps Estimé
1	Construction de la mezzanine	2h00
2	Équipements techniques et Énergie	3 h 00
3	Organisation de Chantier	1h00

ÉTUDE 1. CONSTRUCTION DE LA MEZZANINE

La mezzanine est l'ouvrage majeur du projet. Culminant à 18 m de hauteur, elle mesure 160 m de long et 25 m de large. Elle enjambe les voies ferrées et relie le parvis nord au parvis sud de la gare. Reposant sur 18 piliers évoquant des arbres, la mezzanine est conçue comme un espace d'attente mais aussi un espace accueillant des commerces et restaurants.

1.1 Construction des piles de la mezzanine

Les éléments architecturaux marquant de la mezzanine sont les piles en forme d'arbre. Ces piles ont été coulées en place à l'aide d'un coffrage spécial. Le coffrage des piles est constitué de trois panneaux (

120^\circ

) accouplés permettant de réaliser les piles de hauteur 10 m en un seul bétonnage. Le coffrage est conçu sans tiges traversant le béton, ainsi la poussée du béton est reprise par des cerces métalliques. Les panneaux sont équipés de stabilisateurs munis de vérins de réglage à vis en pied pour permettre les réglages altimétriques et angulaires du coffrage. Ces stabilisateurs permettent également de reprendre les efforts du vent en phase de montage provisoire. Le coffrage est équipé d'une passerelle de bétonnage et de trois niveaux de passerelles de travail.

Les piles sont réalisées avec un béton autoplaçant. La pression du béton autoplaçant sur le coffrage est proche de la pression hydrostatique. Le poids volumique du béton frais est de

25kN \cdot m^(- 3)

et est considéré comme une action variable pour le dimensionnement de la peau de coffrage. La peau de coffrage est réalisée en contreplaqué.

Question 1.1 : Définir ce qu'est un béton autoplaçant. Comparer les caractéristiques d'un béton autoplaçant à celles d'un béton traditionnel. Indiquer une mise en œuvre possible du béton autoplaçant dans le coffrage ainsi que les vérifications à prévoir pendant le coulage.

Question 1.2 : Représenter graphiquement la variation de la pression du béton frais sur le coffrage en fonction de la hauteur et calculer la pression maximale.

La peau de coffrage est fixée sur 51 raidisseurs horizontaux espacés de 0,20 m.
Question 1.3 : Proposer un schéma mécanique pour dimensionner la peau de coffrage. Ce schéma doit contenir une modélisation de la poutre, une représentation de la section en flexion et des actions mécaniques.

Question 1.4 : À partir de la méthode de dimensionnement fournie sur le document technique DT1 et en considérant un moment fléchissant maximal à l'État limite ultime (ELU) de 1,56 kN•m et un effort tranchant maximal à l'ELU de 45 kN, déterminer l'épaisseur minimale du contreplaqué à utiliser pour réaliser la peau de coffrage.

Question 1.5 : À partir de la méthode de vérification fournie sur le document technique DT1, montrer qu'un contreplaqué de 30 mm vérifie la condition de flèche.

1.1.2 Cerce métallique №1

Le coffrage est conçu sans tiges traversant le béton, la poussée du béton est ainsi reprise par des cerces métalliques. On considère que la cerce métallique N°1 située en partie basse du coffrage permet de résister à la pression du béton frais qui sera considérée constante et égale à

250kN \cdot m^(- 2)

sur une hauteur

h = 0, 50 m

. Le béton frais est considéré comme une action variable pour le dimensionnement à l'ELU des cerces.

Par simplification, les piles à bétonner sont considérées cylindriques d'un diamètre

d = 1, 800 m

. La section de la cerce

N^\circ1

a pour dimensions

100 mm \times 20 mm

. La nuance de l'acier des cerces est S275. Il n'y a pas perçage dans les cerces.

Question 1.6 : Préciser quelle est la principale sollicitation interne de la cerce métallique. Justifier votre réponse.

Question 1.7 : Montrer que l'effort de traction

N_(Ed)

à l'ELU de la cerce métallique

N^\circ1

peut être évalué à

168, 75kN

Question 1.8 : À partir de la méthode de dimensionnement fournie sur le document technique DT2, vérifier les critères de résistance en traction.

1.1.3 Stabilité du coffrage au vent en cours de montage

La stabilisation du coffrage au vent est étudiée en cours de montage d'un tiers de panneau seul. Nous allons étudier le cas avec un vent arrière. On considère que le coffrage offre une surface au vent rectangulaire d'une hauteur

H = 10, 00 m

et d'une largeur

L = 2, 35 m

. La pression du vent sur le coffrage sera constante et prise égale à

1kN \cdot m^(- 2)

Vue de dessus d'un tiers de coffrage

Question 1.9 : En négligeant le poids du coffrage, déterminer les actions de liaisons

A_x

et Ay pour un étai stabilisateur.

Question 1.10 : À partir de la documentation présente sur le document technique DT3, déterminer une cheville mécanique permettant d'assurer l'ancrage des étais stabilisateurs dans une dalle en béton C20/25 non ferraillée, non fissurée et d'épaisseur 0,30 m.

1.2 Construction de la dalle de la mezzanine

La dalle de la mezzanine est réalisée à l'aide de poutres préfabriquées en béton armé. Ces poutres préfabriquées sont posées provisoirement sur des cintres PRS 1300 avant la réalisation des chevêtres et du hourdis en béton.

1.2.1 Résistance des poutres préfabriquées lors du bétonnage du hourdis

Lors du coulage du hourdis en béton de 0,20 m, on souhaite qu'en phase provisoire les poutres préfabriquées soient assez résistantes pour supporter en plus de leur poids propre, les coffrages perdus d'un poids volumique de

22kN \cdot m^(- 3)

, la charge de béton frais d'un poids volumique de

25kN \cdot m^(- 3)

et les surcharges de chantier d'une valeur de

1, 5kN \cdot m^(- 2)

Coupe Transversale d'une poutre préfabriquée (Cotation en cm et mètres)

Les poutres préfabriquées en béton armé ont un poids volumique de

25kN \cdot m^(- 3)

.
Question 1.11 : Déterminer les intensités des différentes actions mécaniques à prendre en compte pour la vérification de la résistance des poutres préfabriquées en phase provisoire. Indiquer les pondérations à appliquer aux différentes actions mécaniques pour un calcul à l'ELU. Déterminer l'intensité de l'action mécanique linéique pour un calcul à l'ELU.

Pour la vérification des poutres en phase provisoire, on considère uniquement une partie rectangulaire de la poutre préfabriquée d'une hauteur 0,90 m et d'une largeur 0,20 m. La classe de résistance du béton des poutres préfabriquées est C45/55. L'enrobage est de 45 mm.

Question 1.12 : À partir de la méthode de dimensionnement fournie sur le document technique DT4 et en considérant à l'ELU un moment fléchissant maximum de 920 kN•m, vérifier si les armatures longitudinales projetées sont suffisantes pour la phase provisoire.

Coupe de la poutre préfabriquée avec armatures projetées

1.2.2 Étude des cintres PRS 1300 de l'étaiement provisoire

Coupe Longitudinale

Coupe Transversale

Question 1.13 : Déterminer les intensités des différentes actions mécaniques à prendre en compte pour la vérification de la résistance des cintres PRS 1300. Indiquer les pondérations à appliquer aux différentes actions mécaniques pour un calcul à l'ELU. Déterminer l'intensité de l'action mécanique linéique pour un calcul à l'ELU.

Question 1.14 : À partir de la méthode de dimensionnement fournie dans le document technique DT2 et en considérant, à l'ELU, un moment fléchissant maximum de 7985 kN•m et un effort tranchant de maximum de 2380 kN, vérifier la résistance des cintres PRS 1300. Préciser l'autre vérification qui doit être réaliser.

On souhaite qu'à la fin du bétonnage des chevêtres et du hourdis, que toutes les poutres préfabriquées soient au même niveau malgré la déformation des cintres. Pour cela, on compense la déformation des cintres PRS 1300 en mettant des cales de compensation entre les poutres préfabriquées et les cintres. À l'État limite en service (ELS), on considère une action linéique uniforme d'intensité 195 kN•m.

Question 1.15 : À l'aide du document technique DT2, calculer l'épaisseur de la cale de compensation à mettre en place au milieu de la travée de 17 m.

ÉTUDE 2. CONFORTS ET EQUIPEMENTS TECHNIQUES

Du point de vue thermique, le projet (dont le permis de construire a été déposé en 2020) se décompose en deux grandes parties.

La première partie concerne la rénovation des bâtiments Nord et Sud pour lesquels, le montant global des travaux concernant l'aspect thermique de chacun des bâtiments existants, représentait moins de 25 % de la « valeur » (au sens RT arrêté du 3 mai 2007) de ces bâtiments respectifs.

La seconde partie concerne la construction d'une mezzanine comprenant :

-des locaux non chauffés ni refroidis tels que les halls, et les attentes ouvertes ;
-des locaux chauffés (et pour certains refroidis) tels que des commerces et le restaurant.

Les «coques» (enveloppes) du restaurant et des commerces seront livrées à des « prestataires », non chauffées et non climatisées, mais avec des attentes « Eau Glacée » et « Eau Chaude ».

2.1 Réglementation et Déperditions

2.1.1 Réglementation

Question 2.1 : Préciser la réglementation applicable pour les trois types de locaux présents dans le projet. Indiquer le nom de la nouvelle réglementation qui se met en place actuellement. Préciser les dates à partir desquelles cette nouvelle réglementation s'applique.

Concernant le restaurant, la « coque» doit être livrée suivant les conditions suivantes :

-sur la partie « bâti », la conception doit permettre un Bbio < Bbio max (hypothèses définies dans le cadre de l'étude, et dont les prestations seront partiellement réalisées ; mise à jour de l'étude thermique Bbio réelle suivant le plan d'aménagement définitif à la charge du preneur de la coque) ;
-sur la partie « équipement », la sélection des équipements par le futur aménageur du local permettant un Cep < 90 % Cep max ; l'étude d'exécution de cette coque est à la charge du preneur en fonction des équipements qu'il mettra réellement en œuvre, par exemple :
- ○éclairage LED,
- ○eau chaude sanitaire par ballons ECS échangeur sur réseau de chaleur général,
- ○équipements terminaux de chauffage et climatisation statiques (sans auxiliaires) ou dynamiques (avec ventilateurs).

Question 2.2 : Indiquer la signification des différents coefficients cités et les paramètres qui interviennent dans leur calcul.

2.1.2 Déperditions par les parois du restaurant

On étudie, dans un premier temps, le plancher du restaurant qui donne sur un Local non chauffé (LNC) dont la description est donnée ci-dessous :

Code : PlanLNC
Désignation : plancher bas sur LNC
Descriptif : Dito PL04 Isolant en sous face de 200 mm de Dr Lambda 0,04
Type : Plancher intérieur (A4)
Type de Plancher : Local non chauffé
b : 0,80

Désignation	Epaisseur cm	Lambda $W \cdot m^1 \cdot ^\circC^(- 1)$	Résistance $m^2.^\circC.W^(- 1)$	Proportion %
Béton 20	20,0	2,300		100
Lame d'air faiblement ventilée	80,0		0,080	100
Béton 20	20,0	2,300		100
Isolant 200 mm	20,0	0,040		100
BA 13	1,3	0,250		100

Question 2.3 : Réaliser le calcul du coefficient U de la paroi. Préciser à quoi correspond le coefficient b de 0,80 indiqué dans le descriptif de la paroi. Préciser comment ce coefficient est calculé.

Question 2.4 : Afin d'établir le bilan des déperditions par les parois, compléter le tableau du document réponse DR1 et calculer les déperditions par

m^2

de surface déperditive et par °C. Conclure sur les points sur lesquels il est intéressant d'agir pour réduire ces déperditions.

2.2 Etude du confort thermique dans les locaux de la mezzanine non chauffés ni refroidis.

Lors de l'APD, le groupement « Gares et connexions » a souhaité faire traiter de façon plus approfondie le sujet du confort thermique, notamment estival, de l'opération. Il a donc fait réaliser une Simulation Thermique Dynamique (STD) afin d'évaluer le comportement thermique du projet.

Les résultats de la STD (dont les hypothèses sont données dans le document technique DT5) ont mis en évidence un certain nombre de points :

-en hiver, un risque de condensation à étudier à proximité des parois les plus froides ;
-en été, une température intérieure qui dépasse largement les 30°C pendant un grand nombre d'heures.

De nouvelles simulations qui prennent en compte les modifications suivantes par rapport au projet en phase APD ont donc été réalisées :

-intégration de brasseurs d'air ;
-intégration d'une brumisation ;
-diminution du facteur solaire sur la façade de la mezzanine ;
-ajout d'ouvertures permanentes (ventelles) en tympans Est et Ouest de la halle (surface utile d'ouverture de l'ordre de $40 m^2$ ) ;
-ajout de jalousies vitrées permettant une ouverture de part et d'autre de la zone sud de la mezzanine.

Question 2.5 : Préciser la signification du sigle APD. Indiquer à quoi correspond cette phase du projet.

Question 2.6 : Préciser l'intérêt d'une STD par rapport aux calculs réglementaires. Expliquer les différences entre une STD et les calculs réglementaires. Indiquer si les modifications proposées sont destinées à améliorer le confort d'hiver et/ou le confort d'été.

2.2.1 Confort d'hiver

La STD a mis en évidence des températures intérieures très basses à proximité des parois froides et le bureau d'études craint des risques de condensation à la surface de ces parois. Pour des questions de confort visuel, on cherche à éviter ce phénomène.

Question 2.7 : Indiquer le nom de la(des) paroi(s) sur laquelle(lesquelles) la condensation peut se produire. Préciser la condition présentant un risque de condensation sur cette(ces) paroi(s).

On décide d'étudier le risque de condensation pour une des journées les plus froides. Dans le cadre de l'étude on considère que les conditions extérieures sont de -5,7°C et 95 % d'humidité relative et les conditions intérieures de -0,7°C et 90 % d'humidité relative.

Question 2.8 : À l'aide du diagramme de l'air humide fourni sur le document réponse DR2, déterminer s'il y a risque de condensation dans ces conditions. Si oui, préciser l'importance de la condensation. Conclure sur le problème de condensation sur l'ensemble de la saison hivernale. Proposer une(des) solution(s) permettant de supprimer ce phénomène.

2.2.2 Confort d'été

Afin de limiter les températures intérieures et d'améliorer le confort des occupants, plusieurs solutions sont envisagées. L'étude porte sur ces différentes solutions.

Les résultats de la Simulation Thermique Dynamique ont été utilisés pour évaluer le confort des occupants suivant l'indice « Predictive Mean Vote in Standard Effective Température » noté PMVSET. À partir des résultats de la simulation réalisée, le PMVSET est calculé pour les trois jours les plus chauds (voir document technique DT6).

Dans un premier temps, il est envisagé de modifier les caractéristiques des vitrages.
Question 2.9 : À partir du tableau des parois vitrées donné dans la STD (voir document technique DT5) indiquer la signification des différents coefficients indiqués. Préciser sur quelles valeurs on peut agir pour améliorer le confort d'été.

Une autre solution envisagée est de changer uniquement les caractéristiques du Mur rideau Hall SUD en choisissant un vitrage de Sw de 0,35 au lieu de 0,6 (les autres caractéristiques restant identiques).

Question 2.10 : Justifier le choix de ne modifier que cette paroi vitrée. Indiquer les conséquences à prévoir suite à ces modifications.

La troisième solution envisagée est d'installer des brasseurs d'air. Cette solution consiste à mettre en œuvre les brasseurs sur des zones identifiées, de façon à apporter une augmentation locale de la vitesse d'air.

Sur la mezzanine, l'étude considère des brasseurs comme illustrés ci-dessous :

Ces brasseurs seront implantés de façon à obtenir une vitesse d'air locale de

0, 75 m \cdot s^(- 1)

au niveau des occupants. Ils sont ainsi implantés à une hauteur de 3,70 m par rapport au sol. Les zones concernées par l'implantation sont :

-la zone sud de la mezzanine,
-les attentes.

Exemple d'implantation de brasseurs sur une zone d'attente dispersée

Question 2.11 : Expliquer comment, physiologiquement, les brasseurs vont améliorer le confort des occupants dans les zones dans lesquelles ils seront installés. Indiquer si cette modification peut être directement intégrée à la STD. Justifier la réponse.

La dernière solution envisagée est étudiée lors d'une simulation, elle consiste à injecter de l'eau sous haute pression dans l'air. Les résultats ont été mis en perspective avec ceux de la gare de Montpellier, équipée d'un système de brumisation et pour laquelle des simulations avaient également été menées.

Le tableau ci-dessous met en parallèle les résultats des heures les plus chaudes pour les deux opérations et de l'efficacité relative de la brumisation pour chacune.

		Nb d'heures > 28°C	Nb d'heures > 30°C	Nb d'heures > 33°C	T°max
Mezzanine Nantes	Sans brumisation	222	92	15	36,2 °C
	Avec brumisation	185	35	4	34,09°C
	Pourcentage de réduction	- 17%	- 62%	- 73 %
Gare Montpellier	Sans brumisation	654	363	95	38,5 °C
	Avec brumisation	191	36	3	34,1 °C
	Pourcentage de réduction	- 71%	-90%	-97%	-

Question 2.12 : Expliquer comment fonctionne le rafraîchissement de l'air par brumisation (le fonctionnement pourra être illustrer en traçant de façon schématique le diagramme approprié). Comparer la pertinence de ce système entre une utilisation à Nantes et son utilisation à Montpellier. Justifier la réponse.

Question 2.13 : Conclure sur les modifications à réaliser pour améliorer le confort dans les locaux de la mezzanine non climatisés.

2.3 Etude de la production d'eau glacée

Étant donné les extensions de bâtiments réalisées, les besoins en eau glacée ont fortement augmentés. Cela implique l'installation d'un deuxième groupe de production en complément du premier. Le schéma de principe de la nouvelle production d'eau glacée qui alimente les installations de climatisation est donné dans le document technique DT7. Un extrait du CCTP CVC est donné dans le document technique DT8.

Question 2.14 : Sur le document réponse DR3, compléter la nomenclature du schéma de principe de la production de froid (fourni sur le document technique DT7) en indiquant le nom et le rôle des différents appareils. Indiquer le(s) rôle(s) du ballon tampon présent sur ce schéma.

Concernant le fluide frigorigène circulant dans l'installation, deux choix sont possibles : le R410A et le R32. Un comparatif des deux fluides est fourni dans le document technique DT9.

Question 2.15 : Indiquer la nature de ces fluides. Préciser les problèmes posés par ce type de fluide. Justifier le choix du bureau d'études de choisir le R32.

Question 2.16 : À l'aide des caractéristiques de l'eau glycolée fournies dans le document technique DT10, déterminer la puissance frigorifique du groupe d'eau glacée nécessaire. Sélectionner le modèle adapté dans l'extrait du catalogue Daikin fourni dans le document technique DT11. Préciser ce que représente le coefficient EER et indiquer sa valeur pour le modèle sélectionné.

On décide de vérifier la valeur de l'EER donnée par le fabriquant en utilisant les hypothèses et données suivantes :

-on considére un pincement à l'évaporateur 6 °C et de 2 °C au condenseur ;
-le $ΔT$ sur l'air au condenseur sera égal à 5 °C ;
-surchauffe totale de l'évaporateur : 5 K ;
-sous refroidissement : 7 K ;
-compression quasi-isentropique ;
-on néglige les pertes de charge dans l'appareil.

Pour rappel, le pincement est l'écart minimum de température (entre les deux fluides) qui existe dans un échangeur.

Question 2.17 : À l'aide des données et hypothèses, déterminer les valeurs des températures d'évaporation et de condensation. Tracer le cycle frigorifique sur le diagramme enthalpique fourni sur le document réponse DR4 et compléter le tableau de valeur. Calculer la valeur de l'EER et conclure.

2.4 Etude de la climatisation du restaurant.

L'acheteur de la «coque» du restaurant fait appel à un bureau d'études pour la climatisation de ses locaux. Un extrait du CCTP est donné dans le document technique DT12.

Question 2.18 : À l'aide du document technique DT12, réaliser le schéma de principe de la centrale de traitement d'air (CTA) et de sa régulation permettant le renouvelle d'air de la salle de restaurant. Préciser le rôle et l'intérêt d'une sonde de

CO_2

placée sur la gaine de reprise de l'air.

On suppose que, à l'intérieur du récupérateur de chaleur, l'évolution des airs se fait sur la droite qui relie les caractéristiques de l'air neuf et de l'air intérieur (air extrait).

Question 2.19 : Expliquer le principe de fonctionnement d'un récupérateur de chaleur à roue. Sur le document réponse DR5, tracer sur le diagramme de l'air les évolutions des airs neuf et extrait dans le récupérateur de chaleur en été et en hiver dans les conditions nominales. Calculer les puissances échangées. Conclure.

Question 2.20 : Sur le document réponse DR6, tracer l'évolution de l'air humide dans la batterie froide. Déterminer la puissance de la batterie froide.

ÉTUDE 3. ORGANISATION DE CHANTIER

3.1 Étude de Prix pour la réalisation des piles

Les sous-détails de prix sont à élaborer pour la réalisation d'une pile de 10 m de haut et qui sera considérée cylindrique avec un diamètre de 1,800 m.

Données pour l'élaboration du sous-détail de prix du coffrage d'une pile
Rendement avec 6 personnes pour le coffrage			$8 m^2 \cdot h^(- 1)$
Huile de décoffrage	$0, 1 L \cdot m^(- 2)$	Pertes : 10 %	10€ le litre
Achat Coffrage Pile	Nombre d'utilisation : 16	Prix d'achat	96000 €
Main d'œuvre	6 personnes	Coût horaire d'une personne	$€ 30€ h^(- 1)$
Coefficient de vente	1,30

Question 3.1 : Sur le document réponse DR7, rédiger le sous-détail de prix pour déterminer le prix de vente unitaire du coffrage d'une pile.

Données pour l'élaboration du sous-détail de prix du bétonnage d'une pile
Rendement avec 6 personnes pour le bétonnage			$10 m^3 \cdot h^(- 1)$
Béton C45/55 Autoplaçant		Pertes : 2 %	$€ 195€ m m^(- 3)$
Pompe à béton		La demi-journée	400 €
Main d'œuvre	6 personnes	Coût horaire d'une personne	$€ 30€ h^(- 1)$
Coefficient de vente	1,30

Question 3.2 : Sur le document réponse DR8, rédiger le sous-détail de prix pour déterminer le prix de vente unitaire du béton d'une pile.

3.2 Pose des poutres préfabriquées de la travée 4

La pose des poutres est réalisée avec une grue mobile dont les caractéristiques sont définies dans le document technique DT13. La masse des poutres de la travée 4 est évaluée à 18 tonnes qu'il faut majorer de 10 % par sécurité. Des plaques de répartition des charges de 4 m × 3 m doivent être mises en place sous chacun des quatre stabilisateurs de la grue mobile.

Question 3.3 : Sur le document réponse DR9, dessiner le plan de grutage en représentant la grue mobile en position pour réaliser la pose de toutes les poutres de la travée 4 et des plaques de répartition des charges. Déterminer la portée de la poutre la plus éloignée.

Question 3.4 : À partir de la documentation technique de la grue mobile fournie dans le document technique DT13, choisir la configuration de la grue (masse du contrepoids, longueur de la rallonge) et justifier la capacité de cette grue à réaliser la pose des poutres de la travée 4.

3.3 Planification de réalisation du gros œuvre de la mezzanine Nord

Question 3.5 : Sur le document réponse DR10, réaliser la planification détaillée de la réalisation du gros-œuvre de la mezzanine nord, c'est à dire de la pile P0 à la pile P 3 . Expliquer et justifier le raisonnement sur la copie.

DOCUMENTS TECHNIQUES

DT1 : Extraits Eurocode 5 Calcul des structures en Bois
DT2 : Extraits Eurocode 3 Calcul des structures en acier
DT3 : Chevilles Mécaniques
DT4 : Extraits Eurocode 2 Calcul des structures en béton
DT5 : STD : Hypothèses de simulation (Extraits)
DT6 : Indicateur PMV SET
DT7 : Schéma de la production frigorifique
DT8 : Extrait du CCTP de la production d'eau glacée
DT9 : Comparatif des fluides frigorigènes R410A et R32
DT10 : Caractéristiques de l'eau glycolée
DT11 : Documentation technique groupes d'eau glacée Daikin
DT12 : Extrait CCTP CVC Restaurant
DT13 : Grue Mobile

DOCUMENTS REPONSES

DR1 : Question 2.4
DR2 : Question 2.8
DR3 : Question 2.14
DR4 : Question 2.17
DR5 : Question 2.19
DR6 : Question 2.20
DR7 : Question 3.1
DR8 : Question 3.2
DR9 : Question 3.3
DR10 : Question 3.5

1. Combinaison fondamentale aux états ultimes (ELU)

Pour le dimensionnement des éléments structuraux non soumis à des actions géotechniques :

1, 35G + 1, 50Q

Les valeurs caractéristiques des actions permanentes sont multipliées par 1,35.
Les valeurs caractéristiques actions variables sont multipliées par 1,5.

2. Tableau des caractéristiques mécaniques et physiques du contreplaqué

Caractéristiques	Symbole
Flexion	$f_(m, d)$
Cisaillement	$f_(v, d)$
Module moyen d'élasticité axiale	$E_(0, moy)$
Masse volumique moyenne	$ρ_(moy)$

CP
12	MPa
3	MPa
6	GPa
600	$kg \cdot m^(- 3)$

Épaisseurs disponibles : 9, 12, 15, 18, 21, 24, 27, 30, 35 et 40 mm.
3. Vérification simplifiée des contraintes normales selon l'Eurocode limitée à la flexion simple

Critère de résistance d'une section / contraintes normales :

(σ_(m, d))/(f_(m, d)) \leq 1

où :

- $f_(m, d)$ est la résistance de calcul à la flexion du bois ;
- $σ_(m, d)$ est la contrainte maximale de calcul en flexion (sur les fibres extrêmes) engendrée par le moment de flexion à l'ELU.

4. Vérification simplifiée des contraintes de cisaillement selon l'Eurocode

Critère de résistance d'une section au cisaillement :

(τ_d)/(f_(v, d)) \leq 1

où :

- $f_(v, d)$ est la résistance de calcul au cisaillement du bois ;
- $τ_d$ est la contrainte max. de cisaillement engendrée par l'effort tranchant V à l'ELU

5. Vérification simplifiée de la flèche de la peau de coffrage

On vérifie que la flèche

v = (7, 56)/(E \times I) \leq L/(200)

Combinaison fondamentale aux états ultimes (ELU)
Pour le dimensionnement des éléments structuraux non soumis à des actions géotechniques :

1, 35G + 1, 50Q

Les valeurs caractéristiques des actions permanentes sont multipliées par 1,35.
Les valeurs caractéristiques actions variables sont multipliées par 1,5.
Classement des sections transversales
La classification des sections transversales permet de préjuger de leur résistance ultime en flexion et/ou en compression, compte tenu du risque de voilement local. Elle permet :

-de guider le choix du type d'analyse globale de la structure (élastique ou plastique),
-de fixer les critères à vérifier pour les sections et les éléments.

L'Eurocode 3 définit une classification des sections en fonction des critères :

-élancement des parois,
-nature de la sollicitation,
-résistance de calcul,
-capacité de rotation plastique,
-risque de voilement local, etc.

Les différentes sections ont été réparties en 4 classes allant de :

-la classe 1 (la plus performante) à
-la classe 4 (la plus fragile).

Tableau : Classification des sections


Classe	Modèle de comportement	Résistance de calcul	Capacité de rotation plastique
1		Plastique sur section complète	Importante
2		Plastique sur section complète	Limitée
3		Elastique sur section complète	Aucune
4		Elastique sur section efficace	Aucune

Aciers de construction métallique

Caractéristiques mécaniques et physiques de l'acier

-Module d'élasticité longitudinal
-Coefficient de Poisson :
-Module de cisaillement :
-Limite d'élasticité
-Contrainte de rupture à la traction
-Coefficient de dilatation
-Masse volumique :

E = 210000MPa; v = 0, 3; G = E/(2(1 + v)) \approx 81000MPa; f_y,; f_u; λ = 1, 2 \cdot 10^(- 5)^\circC^(- 1),; ρ = 7850 kg \cdot m^(- 3)

Évolution de la limite d'élasticité en fonction de l'épaisseur des éléments :

Caractéristiques mécaniques des aciers en fonction de leur épaisseur
	Épaisseur $t$	Nuances d'aciers
	Épaisseur $t$	S 235	S 275	S 355
Limite élastique $f_y$ (MPa)	$t \leq 16 mm$	235	275	355
	$16 < t \leq 40 mm$	225	265	345
	$40 < t \leq 63 mm$	215	255	335
Résistance à la traction $f_u$ (MPa)	$t \leq 3 mm$	360/510	430/580	510/680
Résistance à la traction $f_u$ (MPa)	$3 < t \leq 100 mm$	340/470	410/560	490/630
Allongement minimal moyen $ε$	$t \leq 3 mm$	18%	15%	15%
Allongement minimal moyen $ε$	$3 < t \leq 150 mm$	23%	19%	19%

Valeurs des coefficients partiels de sécurité

γ_M

Valeurs des coefficients partiels de sécurité $γ_M$ sur les résistances pour le calcul aux ELU
Résistance concernée	Symbole utilisé	Domaine d'application	Valeurs EC3-DAN
Résistance des sections	$γ_(M0)$	-Résistance des sections : -de classe 1, 2 ou3 -bénéficiant de la marque NF Acier -dans les autres cas -de classe 4	1,00 1,00 1,00
	$γ_(M2)$	- Résistance de section nette au droit des trous de boulons	1,25

Résistance des sections transversales

Caractéristiques géométriques des sections transversales
Aire brute

(A)

Elle est calculée en utilisant les dimensions nominales sans déduire les trous pratiqués pour les fixations, mais il faut tenir compte des ouvertures plus importantes.

Aire nette (

A_(net)

)
Elle est égale à l'aire brute diminuée des aires des trous et autres ouvertures.
Effort axial de traction (

N

)
On doit vérifier :

N_(Ed) \leq N_(t, Rd) = min(N_(pl, Rd), N_(u, Rd), N_(net, Rd))

où

N_(Ed) =

Effort de traction (agissant) sollicitant la section à l'ELU

N_(t, Rd) =

Résistance de calcul à la traction de la section, prise comme la plus petite des valeurs suivantes :
Lorsqu'un comportement ductile est requis, c'est à dire lorsque la section brute doit se plastifier avant la rupture de la section nette, il convient de vérifier la condition supplémentaire :

N_(u, Rd) \geq N_(pl, Rd)

SECTION BRUTE (En partie courante)	SECTION NETTE (Perçages déduits au droit des assemblages)
On considère que l'état de plastification est atteint sur toute la section transversale	Assemblage par boulons ordinaires : II y a amplification des contraintes de traction au droit des perçages.	Assemblage par boulons précontraints (HR) : L'étreinte latérale permet une répartition quasi uniforme des contraintes de traction

Résistance plastique de calcul de la section brute.	Résistance ultime de calcul de la section nette au droit des trous de fixations.	Résistance plastique de la section nette, à considérer dans le cas d'assemblages par boulons HR précontraints pour lesquels aucun glissement n'est autorisé.
$N_(pl, Rd) = A(f_y)/(γ_(M0))$	$N_(u, Rd) = 0, 9A_(net)(f_u)/(γ_(M2))$	$N_(net, Rd) = A_(net)(f_y)/(γ_(M0))$

Flexion simple : Moment fléchissant et effort tranchant ( $M$ et $V$ ) vérification simplifiée

Pour le moment de flexion :

On doit vérifier :

M_(Ed) \leq M_(c, Rd)

Où

é à é à à M_(Ed) = Moment fléchissant (agissant) de calcul sollicitant la section droite à l'ELU; M_(c, Rd) = Résistance de calcul à la flexion de la section à l'ELU

Pour une section de classe 1 ou 2	Pour une section de classe 3 ou pour les ouvrages provisoires (cintres)
$M_(c, Rd) = M_(pl, Rd)$ (Moment résistant plastique)	$M_(c, Rd) = M_(el, Rd)$ (Moment résistant élastique)
$M_(pl, Rd) = W_(pl) \cdot (f_y)/(γ_(M0))$	$M_(el, Rd) = W_(el, min) \cdot (f_y)/(γ_(M0))$

Module de résistance élastique

W_(el. z, min) = (I_(Gz))/(v_(max))

Où

I_(Gz)

: moment quadratique de la section droite

Ω

;

v_(max)

distance du CdG de la section droite à la fibre extrême la plus éloignée ;

Pour l'effort tranchant
On doit vérifier :

(V_(Ed))/(V_(c.Rd)) \leq 1, 0

Calcul plastique

V_(c, Rd) = V_(pl.Rd) = A_v 1/(\sqrt3)(f_y)/(γ_(M0)) = 0, 58A_v(f_y)/(γ_(M0))

où

V_(Ed)

: effort tranchant (agissant) de calcul à L'E.L.U. ;

V_(pl.Rd)

: effort tranchant résistant à L'E.L.U. ;

A_v

: aire de cisaillement donnée dans les catalogues des caractéristiques des profilés.

Nuance de l'acier S235

ROTATION ET FLECHE POUR DES POUTRES ISOSTATIQUES

Schéma mécanique	Rotation aux appuis	Flèche
$ω_A, = - (pL^3)/(24EI); ω_B, = (pL^3)/(24EI)$		$f_((L/2)) = (5pL^4)/(384EI)$
	$ω_A = - (Fa)/(6EIL)(L - a)(2L - a); ω_B = (Fa)/(6EIL)(L^2 - a^2)$	$pour a \leq L/2; f_((L/2)) = (Fa)/(48EI)(3L^2 - 4a^2)$
	$ω_A = (CL)/(3EI); ω_B = - (CL)/(6EI)$	$f_((L/2)) = (CL^2)/(16EI)$
	$ω_B = - (pL^3)/(6EI)$	$f_((L)) = (pL^4)/(8EI)$
	$ω_B = - (FL^2)/(2EI)$	$f_((L)) = (FL^3)/(3EI)$

DT 3 : CHEVILLE MÉCANIQUE

CHEVILLE MÉCANIQUE HSL-3-G (-R)

Cheville à haute performance pour charges lourdes

VALEURS PRÉ CALCULÉES I CHARGES STATIQUES

Pleine masse - Béton non fissuré - Version zinguée (HSL-3-G) et inox (HSL-3-GR) M8, M10 et M12 (en kN)
Une cheville isolée, pleine masse, béton C20/25 non ferraillé, non fissuré (sans influence

de bord et d'entraxe)

HSL-3-G HSL-3-GR

h_(min)(mm)

Résistance de calcul ultime

N_(rd)

Résistance de calcul ultime

V_(rd)

Traction

Cisaillement

VALEURS PRÉ CALCULÉES I CHARGES STATIQUES

Pleine masse - Béton non fissuré - Version zinguée (HSL-3-G) et inox (HSL-3-GR) M16, M20 et M24 (en kN)
Une cheville isolée, pleine masse, béton C20/25 non ferraillé, non fissuré (sans influence

de bord et d'entraxe)

Traction

HSL-3-G HSL-3-GR	$h_(ef)(mm)$	$h_(min)(mm)$	Traction (kN)		Cisaillement (kN)
			Résistance de calcul ultime $N_(rd)$		Résistance de calcul ultime $V_(rd)$
			HSL-3-G	HSL-3-GR	HSL-3-G	HSL-3-GR
M16	100	200	33,66	33,66	67,33	67,33
	125	275	43,33	43,33	94,10	94,10
	150	300	43,33	43,33	96,48	103,60
M20	125	250	47,05	47,05	94,10	94,10
	155	380	63,33	63,33	124,24	121,52
	185	410	63,33	63,33	124,24	121,52
M24*	150	300	61,84	-	123,69	-
	180	405	66,66	-	162,60	-
	210	435	66,66	-	163,60	-

Uniquement pour HSL-3-G

DT 4 : EXTRAITS EUROCODE 2 : CALCUL DES STRUCTURES EN BETON

Les bétons :
La résistance en compression du béton est désignée par des classes de résistance liées à la résistance caractéristique mesurée sur cylindre

f_(ck)

ou sur cube

f_(ck, cube)

															Expressions analytiques et commentaires
$f_(ck)$ (MPa)	12	16	20	25	30	35	40	45	50	55	60	70	80	90	Résistance caractéristique sur éprouvette cylindrique
$f_(ck, cube)$ (MPa)	15	20	25	30	37	45	50	55	60	67	75	85	95	105	Résistance caractéristique sur éprouvette cubique
$f_(ctm)$ (MPa)	1,6	1,9	2,2	2,6	2,9	3,2	3,5	3,8	4,1	4,2	4,4	4,6	4,8	5,0	Résistance moyenne à la traction $f_(ctm) = 0, 30 \times f_(ck)^((2/3)); pour \leq C50/60$
$E_(cm)$ (GPa)	27	29	30	31	33	34	35	36	37	38	39	41	42	44	Module de Young du béton $E_(cm) = 22[f_(cm)/10]^(0, 3); f_(cm) en (MPa)$
$ε_(cu2)$ (%)	3,5									3,1	2,9	2,7	2,6	2,6	Déformation maxi du béton

Les Aciers en barres

Diamètre	Poids	Périmètre	Section pour N barres en $cm^2$
mm	kg/m	cm	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
5	0,154	1,57	0,196	0,393	0,589	0,785	0,982	1,18	1,37	1,57	1,77	1,96
6	0,222	1,88	0,283	0,565	0,848	1,13	1,41	1,70	1,98	2,26	2,54	2,83
8	0,395	2,51	0,503	1,01	1,51	2,01	2,51	3,02	3,52	4,02	4,52	5,03
10	0,617	3,14	0,785	1,57	2,36	3,14	3,93	4,71	5,50	6,28	7,07	7,85
12	0,888	3,77	1,13	2,26	3,39	4,52	5,65	6,79	7,92	9,05	10,18	11,31
14	1,208	4,40	1,54	3,08	4,62	6,16	7,70	9,24	10,78	12,32	13,85	15,39
16	1,578	5,03	2,01	4,02	6,03	8,04	10,05	12,06	14,07	16,08	18,10	20,11
20	2,466	6,28	3,14	6,28	9,42	12,57	15,71	18,85	21,99	25,13	28,27	31,42
25	3,853	7,85	4,91	9,82	14,73	19,63	24,54	29,45	34,36	39,27	44,18	49,09
32	6,313	10,05	8,04	16,08	24,13	32,17	40,21	48,25	56,30	64,34	72,38	80,42
40	9,865	12,57	12,57	25,13	37,70	50,27	62,83	75,40	87,96	100,53	113,10	125,66

Calcul des armatures longitudinales en flexion simple, section rectangulaire :

Il faut déterminer la hauteur utile réelle

é d_(réelle)

, celle-ci doit être supérieure à la valeur forfaitaire considérée.

DT 5 : STD : HYPOTHESES DE SIMULATION (EXTRAITS)

1. DONNEES METEOROLOGIQUES

Données météorologiques utilisées pour la simulation STD :
Source : Fichier météo Nantes Température max : 32,9 °C Température min : -5,7 °C

Le graphique suivant donne les températures extérieures moyennes et extrêmes par mois :

Les conditions intérieures représentatives pour les simulations STD ont lieu aux jours et heures présentées dans le tableau ci-dessous, prenant en compte le moment le plus froid et celui le plus chaud.

	Condition hiver	Condition été
Jour	15/1	21/7
Heure	10h30	18h30
Température extérieure	$- 4, 7^\circC$	32,7°C
Température intérieure	$- 0, 7^\circC$	33,5°C

2. GEOMETRIE

La géométrie est réalisée à partir des plans, coupes et élévations de la gare de la phase PRO.

Le zoning thermique correspondant aux différents usages du bâtiment est détaillé dans le tableau ci-dessous ainsi que les surfaces utiles considérées :

Type de locaux	Surfaces utiles considérées
Hall	$2761 m^2$
Restauration Restaurant Cuisines	$653 m^2$
	$489 m^2$
	$164 m^2$
Café bar VAE	$158 m^2$
Attente confortable	$115 m^2$
Commerces	$299 m^2$
Etage technique hall	$3326 m^2$
Etage technique restaurant	$663 m^2$
TOTAL	$7975 m^2$

3. DONNEES TECHNIQUES

ENVELOPPE
PAROIS OPAQUES
Les compositions modélisées sont données dans le tableau ci-dessous :

PAROIS	Structure		Isolation				R isolant ( $m^2$ .K/W)	Coefficient Up ( $W/m^2.K$ )
	Type	Epaisseur (mm)	Produit	Epaisseur (mm)	Type	Mode de fixation
Mur extérieur	Béton ( $λ = 2, 30$ W/m.K)	200	-	-	-	-	-	3,89
Plancher hourdis isolé (restaurant)	Béton ( $λ = 1, 35$ W/m.K)	900	Laine de roche ( $λ = 0, 040$ W/m.K)	100	EX T	NR	2,5	0,4
	Béton ( $λ =$ 2,30 W/m.K)	200
Plancher hourdis	Béton ( $λ = 1, 35$ W/m.K)	900	-	-	-	-	-	1,07
	Béton ( $λ = 2, 30$ W/m.K)	200
Toiture intérieure (coques)		12,5	Laine minérale ( $λ = 0, 035$ W/m.K)	50+90	INT	NR	4	0,25
	BA13	3
Toiture extérieure (bande opacifiante)	Membrane étanchéité	2	Laine minérale ( $λ = 0, 035$ W/m.K)	60	INT	NR	1,71	0,58
	Bac acier ( $λ = 50 W/m.K$ )	2

PAROIS VITREES

Les menuiseries mises en œuvre sont décrites dans le tableau ci-dessous

Désignation de la paroi	Composition	Projet
Membrane ETFE (Restaurant)	ETFE teinté 4 couches	$Uw = 2 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); U g = 1, 1 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 15; RCL = 80%$
Membrane ETFE (hall)	ETFE teinté 2 couches	$Uw = 3, 6 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 20$
Porte vitrée restaurant	Double vitrage sélectif	$Uw = 2 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 25$
Porte accès quai	Simple vitrage	$Uw = 5 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 60$
Mur rideauHall	Simple vitrage	$Uw = 5 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 60$
Mur rideauHall SUD	Simple vitrage	$Uw = 5 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 60$
Mur rideau Restaurant	Double vitrage sélectif	$Uw = 1, 4 W \cdot m^(- 2) \cdot K^(- 1); Sw = 0, 28$

Remarque : présence d'une casquette tout le long du bâtiment (épaisseur 5 cm).

PONTS THERMIQUES

Les ponts thermiques pris en compte sont décrits dans le tableau ci-dessous.

PONTS THERMIQUES			Type de rupteur, Type de traitement, $ψ$ (W/m.K)
Pont thermique intégré toiture			$ψ = 0, 18 W/m.K$
Liaison du dallage sur terreplein avec un mur donnant sur l'extérieur			$ψ = 0, 34 W/m.K$
Liaison du plancher haut lourd ou léger donnant sur l'extérieur ou sur un local non chauffé, avec un mur extérieur			$ψ = 0, 71 W/m.K$

TEMPERATURES DE CONSIGNE

Le tableau ci-dessous précise les conditions de traitement climatique des locaux.

Chauffage
Types de locaux	Période	Température de consigne	Fonctionnement
Hall	-	-	-
Restaurant	1 octobre/1 mai	19 °C (réduit 16 °C)	$7 h - 24 h$
Cuisines	1 octobre/1 mai	19 °C (réduit 16 °C)	$7 h - 24 h$
Café bar VAE	-	-	-
Attente confortable	-	-	-
Commerces	1 octobre/1 mai	19 °C (réduit 16 °C)	$6 h - 22 h$

Refroidissement
Types de locaux	Période	Température de consigne	Fonctionnement
Hall	-	-	-
Restaurant	1 mai/1 octobre	26 °C (réduit 30 °C)	7h - 24h
Cuisines	1 mai/1 octobre	26 °C (réduit 30 °C)	$7 h - 24 h$
Café bar VAE	-	-	-
Attente confortable	-	-	-
Commerces	1 mai/1 octobre	$26^\circC$ (réduit $30^\circC$ )	6h - 22h

L'indicateur PMV SET semble le plus intéressant à prendre en compte pour ce cas spécifique de bâtiment dont la température n'est pas contrôlée par des systèmes de chauffage ou climatisation mais par une gestion automatisée de la ventilation naturelle.

Cet indicateur demande la connaissance de 6 variables :

-température d'air,
-température rayonnante,
-humidité relative,
-vitesse d'air,
-vêture,
-activités.

Les indicateurs de température d'air, température rayonnante et humidité relative ont été calculés par l'intermédiaire du logiciel TRNSYS. La vitesse d'air est calculée avec le logiciel utilisé pour les simulations aérauliques. La vêture prise en compte dans le calcul est prédéfinie pour un usage estival à 0,5 clo et le métabolisme des occupants est de 1,2 Met (debout, relaxé). Afin de calculer l'indice PMV*SET, l'outil de l'université de Berkeley CBE Thermal Comfort Tool a été utilisé.

Le PMV*SET est une échelle traduisant la sensation de confort hygrothermique :

Note	Sensation hygrothermique	Etat physiologique
+3,00	Très chaud	Sudation profuse
+2,00	Chaud	Sudation
+1,00	Légèrement chaud	Sudation légère, vasodilatation
0,00	Confortable	Sensation neutre
-1,00	Légèrement froid	Vasoconstriction
-2,00	Froid	Refroidissement ralenti du corps
-3,00	Très froid	Frissons

Grâce à la relation qui lie le PMV au pourcentage prévisible d'insatisfaits (PPD) on estime que pour un PMV de 1 il y aura 72,5 % des utilisateurs qui estimeront leur sensation de confort comme satisfaisante :

Résultats PMV SET - 3 JOURS LES PLUS CHAUDS

Pour chacun de ces jours, trois variantes sont étudiées : ventilation naturelle seule, brasseurs d'air et brumisation.

Le premier jour la sensation de confort est plutôt froid le matin et en fin de journée et neutre entre midi et 20h, il n'y a pas de surchauffe donc pas de déclenchement ni nécessité des systèmes de brassage d'air ou de brumisation. La sensation légèrement froide constatée pourrait être corrigée avec une vêture plus adaptée, qui serait vraisemblable étant données les heures où cela se ressent (matin et après 21h).

Pour les deux jours suivants la sensation de confort en base (ventilation naturelle seule) atteint des niveaux supérieurs à +1 (de +1 à +2,5 le jour le plus défavorisé de l'année) et le déclenchement des systèmes actifs permet de baisser le PMV.

Le cas avec brasseurs d'air permet de maintenir le PMV compris entre +1 et -1 et donc un excellent niveau de confort, proche de la neutralité malgré la température ambiante élevée. Ainsi le jour le plus défavorisé, le PMV*SET atteint au plus chaud de la journée est de 0,86, soit en plein dans la plage de confort de l'indicateur.

Le cas avec brumisation de l'air présente un bilan plus mitigé dans l'analyse du PMVSET. En effet, même si ce système permet d'abaisser la température ambiante d'environ 4°C suivant les résultats présentés plus haut dans le document, l'augmentation de l'humidité relative en contrepartie est perçue négativement par les occupants et entraine une augmentation de l'indice PMVSET. Finalement cet indicateur de confort montre que le gain en température apporté par la brumisation serait contrebalancé par l'augmentation du taux d'humidité. Le PMV*SET descend légèrement mais reste autour de 2,3 le jour le plus défavorisé de l'année, en raison du taux d'humidité élevé, ce qui correspond à une sensation de chaud selon l'échelle de l'indicateur.

L'analyse de l'indicateur montre que sur les 3 journées les plus chaudes de l'année, et les plus fréquentées (week-ends de grands départs en vacances), la seule ventilation naturelle conduit à un inconfort de 80 % des personnes. La solution de brumisation permet de faire descendre très légèrement ce pourcentage autour de 75 % (du fait de l'humidité relative qui reste importante). À l'inverse, la mise en œuvre des brasseurs d'air permet de redescendre à un PMV*SET maximum de 0,84, établissant que 80 à 85 % des usagers sont satisfaits du niveau de confort.

DT 7 : SCHEMA PRODUCTION FRIGORIFIQUE

DT 8 : EXTRAIT DU CCTP CVC

Les régimes suivants doivent être pris en compte pour le dimensionnement des matériels à mettre en place dans le cadre du présent marché :

-réseau chauffage $= 80^\circC/60^\circC$
-réseau eau glacée $= 12^\circC/7^\circC$

Les réseaux d'alimentation en eau chaude et en eau glacée seront à température constante et débit variable.

1°) Production de chaleur
La production de chaleur sera réalisée par le réseau urbain via la sous-station existante. Les nouveaux réseaux seront raccordés à l'existant.

2°) Production de froid
Les besoins en eau glacée ayant fortement augmentés, on installera un deuxième groupe de production en complément du premier.
Cette production sera assurée par un groupe froid de marque Daikin ou techniquement équivalent. Le groupe sera installé à proximité du premier.

Le refroidisseur utilisera le fluide frigorigène R32, et sera équipé de compresseurs scroll.
Modèle : EWAT B-XR
Données évaporateur :

-Température Entrée évaporateur : 12,00 °C
-Température Sortie évaporateur : 7,00 °C
-Débit évaporateur $18500 L \cdot h^(- 1)$
-On prendra en compte une surpuissance de 10 %
-Eau glycolée à 30 %

Données condenseur :

-Plage température Condenseur : Basse température ambiante $(- 18^\circC/ + 46^\circC)$
-Température ambiante : 35,00 °C
-Altitude 0,0 m

DT 9 : COMPARATIF DES FLUIDES FRIGORIGENES R410A ET R32

	R410A	R32
Famille	Hydrofluorocarbure	Hydrofluorocarbure
Type	Mélange zéotrope : 50 % R32 et 50 % R125	Corps pur
Glissement	Négligé
Température ébullition (pression atmosphérique)	-52,2 °C	-52 °C
Performances		+ 5 à 10 % par rapport au R410A
Quantité de fluide nécessaire à performances équivalente		-20 à 30 % par rapport au R410A
ODP (Potentiel d'appauvrissement de l'ozone)	0	0
PRG (Potentiel de réchauffement global)	2088	675
Classification toxicité / inflammabilité	A1	A2L
Prix (bouteille de 30 kg) HT	589 €	449 €

Classement des fluides frigorigènes en fonction de leur toxicité et de leur inflammabilité (Normes ASHRAE 34, ISO 817, EN 378).

Classification de toxicité

-Les fluides frigorigènes de classe A, fluides dont la toxicité a été observée audessus de 400 ppm.
-Les fluides de classe B sont ceux dont la toxicité est observée en dessous de 400 ppm.

Classification d'inflammabilité

lci les fluides sont catégorisés en fonction de leur inflammabilité, des tests en laboratoires permettent de connaître leurs limites inférieures d'inflammabilité (LIE ou LFL en anglais) et la chaleur émise par la combustion.

-Fluides de classe 1 : substances ininflammables n'engendrant pas de flamme, dans les conditions d'un test à pression atmosphérique à 60 °C.
-Fluides de classe 2 : faiblement inflammables, substances possédant une limite inférieure d'inflammabilité supérieure ou égale à 3,7 % en volume et une chaleur de combustion de l'ordre de $19000 kJ \cdot kg^(- 1)$ . Notons qu'à la pression atmosphérique à 60 °C, ces fluides présentent une propagation de flamme.
-Fluides de classe 3 : fluides fortement inflammables avec une forte propagation de la flamme lors des tests à 60 °C sous pression atmosphérique de l'ordre, de $45 cm \cdot s^(- 1)$ . Leur limite d'inflammabilité est inférieure ou égale à 3,5 % et leur chaleur de combustion est supérieure à 19000 kJ par kilo.

Avec l'apparition de fluides ne pouvant être classifiés selon les trois classes d'inflammabilité de la réglementation existante, une sous-classe de la classe 2 a été mise en place. C'est la classe 2L, elle possède les mêmes caractéristiques que la classe 2 en ce qui concerne la chaleur de combustion et la limite inférieure d'inflammabilité (LIE) par contre ce qui change c'est sa vitesse de propagation de flamme qui est inférieure à

0, 1 m \cdot s^(- 1)

. Donc pour un fluide classé A2L on peut donc dire que cette substance est faiblement toxique et difficilement inflammable.

CARACTERISTIQUES PHYSIQUES DES FLUIDES THERMIQUES
PHYSICAL DATA OF THERMAL FLUIDS

MEG 30%

solution aqueuse de monoéthylène glycol à 30%

30% monoethylene glycol aqueous solution

perature

θ

perature

masse volum.

ρ

density

chaleur spécifique Cp specific heat

viscositè dynamique

μ

dynamic viscosity

conductivité thermique

λ

thermal conductivity

pression de vapeur Ps vapor pressure

kg/m3

J/kg. K

kcal/kg.

^\circC

Pas

kg/m.h

W/m.K

kcal/h.m.°C

Pa (abs)

bar(rel.) barg

-10

1057

3611

0,863

0,003465

25,908

0,464

0,399

254

-5

1056

3620

0.865

0,002931

20,729

0,467

0,402

374

1054

3629

0,867

0,002501

16,852

0,470

0,405

543

1052

3639

0,869

0,002151

13,902

0,473

0,407

775

1050

3650

0,872

0,001864

11,625

0,476

0,409

1092

1048

3661

0.875

0,001626

9,843

0,478

0,411

1517

1046

3672

0,877

0,001428

8,431

0,480

0,413

2081

1044

3684

0.880

0.001262

7,299

0,482

0,415

2821

-0.99

1042

3696

0,883

0,001122

6,381

0,484

0,416

3780

-0,98

1040

3708

0.886

0,001003

5,630

0,486

0,418

5011

-0.96

1037

3721

0,889

0,000902

5,010

0,487

0,419

6574

-0,95

1035

3733

0,892

0,000814

4,493

0,489

0,420

8541

-0,93

1032

3746

0,895

0,000739

4,059

0,490

0,421

10995

-0.90

1030

3759

0.898

0,000674

3,692

0.491

0,422

14031

-0.87

1027

3772

0.901

0.000617

3,380

0,492

0,423

17755

-0.84

1025

3785

0.904

0,000567

3,112

0,493

0,424

22290

-0.79

1022

3798

0,907

0.000523

2,881

0,494

0,425

27772

-0,74

1020

3811

0.911

0.000485

2,681

0.495

0,426

34353

-0.67

1017

3824

0,914

0.000451

2,507

0,496

0,426

42203

-0,59

1015

3837

0,917

0,000420

2,355

0.496

0,427

51508

-0.50

1012

3850

0,920

0,000393

2,221

0,497

0,427

62472

-0,39

1009

3863

0,923

0,000369

2,103

0,497

0,428

75318

-0.26

100

1007

3876

0,926

0,000347

1,999

0,498

0,428

90290

-0,11

105

1004

3888

0,929

0,000328

1,906

0,498

0,429

107649

0,06

110

1002

3901

0,932

0,000310

1,824

0,499

0,429

127677

0,26

115

999

3914

0.935

0,000294

1,750

0,499

0,429

150678

0.49

120

997

3926

0,938

0,000279

1,684

0,499

0,430

176975

0,76

125

994

3939

0,941

0,000266

1,625

0,500

0,430

206913

1,06

130

992

3951

0.944

0,000254

1,572

0,500

0,430

240858

1,40

135

989

3963

0.947

0,000243

1,524

0,500

0,430

279198

1,78

140

987

3975

0,950

0,000233

1,481

0,500

0,430

322341

2,21

145

984

3987

0.953

0.000224

1,442

0,500

0,430

370717

2,69

150

982

3999

0,955

0,000215

1,407

0,501

0,431

424776

3,23

155

979

4011

0.958

0.000208

1,375

0,501

0.431

484993

3,84

160

977

4023

0,961

0,000200

1,347

0,501

0,431

551859

4,51

165

975

4034

0.964

0.000194

1,321

0,501

0,431

625889

5.25

170

972

4046

0,967

0,000188

1,297

0,501

0.431

707618

6,06

175

970

4057

0.969

0,000182

1,276

0,501

0,431

797601

6,96

EWAT~B-XR

CARACTÉRISTIQUES TECHNIQUES

MODÈLE		EWAT085BXRA1	EWAT115BXRA1	EWAT145BXRA1	EWAT180BXRA2	EWAT185BXRA1	EWAT 200BXRA2
PERFORMANCES DE REFROIDISSEMENT
Puissance - Refroidissement	kW	82	108	135	168	166	187
Commande de puissance Type		Étape	Étape	Étape	Étape	Étape	Étape
Commande de puissance Puissance minimale	%	23	21	31	25	31	21
Puissance absorbée de l'unité - Refroidissement	kW	30,9	39	47,1	59,1	70,5	69,8
EER		2,64	2,78	2,88	2,84	2,35	2,68
ESEER (+option FANMOD $^((5))$ )		4,02	4,18	4,08	4,24	4,04	4,21
IPLV (+option FANMOD $^((5))$ )		4,74	5,10	4,76	5,00	4,78	5,00
SEER (+option FANMOD $^((5))$ ) $^((1))$		3,84	4,24	4,08	4,17	4,08	4,24
$η_S$	%	150,6	166,6	160,2	163,8	160,2	166,6
DIMENSIONS
Hauteur	mm	1801	1801	1822	2540	1822	2540
Largeur	mm	1204	1204	1204	2236	1204	2236
Longueur	mm	2660	3180	3780	2326	3780	2326
POIDS
Poids de l'unité	kg	747	840	959	1736	1076	1776
Poids en fonctionnement	kg	752	846	968	1747	1088	1777
ÉCHANGEUR DE CHALEUR D'EAU Type $^((2))$
Volume d'eau	I	PHE	PHE	PHE	PHE	PHE	PHE
Débit d'eau	I/s	3,9	5,2	6,5	8,0	7,9	9,0
Chute de la pression d'eau $^((4))$	kPa	27,8	34,2	28,1	36,4	38,1	44,3
Matériau isolant		Cellules fermées	Cellules fermées	Cellules fermées	Cellules fermées	Cellules fermées	Cellules fermées
ECHANGEUR DE CHALEUR D'AIR Type $^((2))$		Mch	Mch	Mch	Mch	Mch	Mch
VENTILATEUR
Type $^((2))$		HED	HED	HED	HED	HED	HED
Type $^((2))$ Entraînement $^((2))$		Coupe de phase	Coupe de	Coupe de	VFD	Coupe de	VFD
Diamètre	mm	450	450	450	800	450	800
Débit d'air nominal	I/s	6673	8896	11122	15054	11122	15054
Quantité	N°	6	8	10	4	10	4
Vitesse	tr/min	1108	1108	1108	700	1108	700
Puissance moteur	kW	2,1	2,8	3,5	3,6	3,5	3,6
COMPRESSEUR
Type		Scroll	Scroll	Scroll	Scroll	Scroll	Scroll
Charge d'huile	I	6,5	7,7	8,9	13,0	10,7	14,1
Quantité	N°	2	2	2	4	2	4
NIVEAU SONORE $^((3))$
Niveau sonore Refroidissement	dB(A)	78	82	84	84	86	85
Niveau de pression sonore à 1 m de distance Refroidissement	dB(A)	60	64	66	65	68	66
CIRCUIT RÉFRIGERANT
Type de réfrigérant		R32	R32	R32	R32	R32	R32
Charge de réfrigérant	kg	10,5	12,5	15	30	16	36
Nbre de circuits	N°	1	1	1	2	1	2
RACCORDEMENT DES TUYAUTERIES
Entrée/sortie d'eau de l'évaporateur	mm	76,1	76,1	76,1	88,9	76,1	88,9

SPÉCIFICATIONS ÉLECTRIQUES

EWAT~B-XR

MODÈLE

EWAT085BXRA1

EWAT115BXRA1

EWAT145BXRA1

EWAT180BXRA2

EWAT185BXRA1

EWAT200BXRA2

ALIMENTATION

ÉLECTRIQUE

Phases

N°

Fréquence

Tension

400

Tolérance de tension Minimum

-10%

Tolérance de tension Maximum

10%

UNITE

Courant d'appel maximal

215

315

328

290

464

388

Courant de service nominal Refroidissement

113

118

128

Courant de service maximal

100

149

134

160

Courant maximal pour la détermination du calibre des fils

110

164

148

176

VENTILATEURS

Courant de service nominal Refroidissement

COMPRESSEURS

Phases

N°

Tension

400

Tolérance de tension Minimum

-10%

Tolérance de tension Maximum

10%

Courant de service maximal Méthode de démarrage

66 DOL (direct en ligne)

91 DOL (direct en ligne)

88 DOL (direct en ligne)

131 DOL (direct en ligne)

152 DOL (direct en ligne)

157 DOL (direct en ligne)

DT 12 : EXTRAIT CCTP CVC RESTAURANT

Le chauffage, le refroidissement et le renouvellement d'air de la salle de restaurant seront assurés par une centrale de traitement d'air (CTA) double flux à échangeur à roue hygroscopique.
La batterie chaude, la batterie froide et la puissance des ventilateurs (débits d'air) de la CTA seront dimensionnés pour assurer une température intérieure de 19 °C en hiver pour -5 °C de température extérieure et 26°C en été pour 30 °C de température extérieure, tout en considérant l'occupation maximale de la salle.

La centrale sera munie d'un échangeur à roue hygroscopique à haut rendement de récupération ainsi que d'une sonde

CO_2

sur la reprise d'air.
Les batteries (chaudes et froides) seront dimensionnées en considérant que la roue hygroscopique ne fonctionne pas.

La CTA sera de type CCTA de marque Trane ou équivalent et aura les caractéristiques suivantes :
Section 1 : Reprise
Filtre synthétique :
Ventilateur de reprise :

-Type de ventilateur : Pales arrières
-Débit d'air max : $10000m^3 \cdot h^(- 1)$
-Débit d'air min : $3500 m^3 \cdot h^(- 1)$

Section 2 : Récupération d'énergie
Type : Roue
Efficacité sensible sur l'air neuf de 70 %
Données mode hiver

-Débit air neuf : $10000 m^3 \cdot h^(- 1)$
-Caractéristiques entrée air neuf : -5,0 °C/95,0 %
-Débit d'air extrait : $10000m^3 \cdot h^(- 1)$
-Caractéristiques entrée (sortie) air extrait : 19,0 °C /50,0 %

Données mode été

-Débit air neuf : $10000 m^3 \cdot h^(- 1)$
-Caractéristiques entrée (sortie) air neuf : 30,0 °C /35,0 %
-Débit d'air extrait : $10000m^3 \cdot h^(- 1)$
-Caractéristiques entrée (sortie) air extrait : 26,0 °C /40,0 %
-
-Registre d'air extrait en Aluminium, Motorisable (sans cadran ni tringlerie) Lames standard
-Registre d'air neuf en Aluminium Motorisable (sans cadran ni tringlerie) Lames standard

Filtre synthétique : Matériau en Fibre synthétique
Section 3 : Soufflage
Batterie Froide :
Tubes : Cu/0,40 Fluide : Eau glycolée
Caractéristiques entrée air : 30,0 °C-35 %
Caractéristiques sortie air : 16,0 °C- ? % Régime d'eau :

7/12

°C
Batterie Chaude :
Tubes : Cu/0,40 Fluide : Eau
Te/Ts : 80 /60 °C Débit :

4853 kg \cdot h^(- 1)

Ventilateur de soufflage :
Type de ventilateur : Pales arrières
Débit d'air max :

10000 m^3 \cdot h^(- 1)

Débit d'air min :

3500 m^3 \cdot h^(- 1)

Principe de régulation de la CTA « Salle de restaurant » :

-Maintien de la température reprise à une valeur constante par action en séquence P/PI avec signal 0-10V sur la vanne de la batterie chaude et/ou sur la vanne de la batterie froide.
-Une sonde de température placée au soufflage agit en limite haute et basse.
-Maintien du débit d'air soufflé et extrait constant, par action sur les variateurs de vitesse des ventilateurs de soufflage et de reprise (commande 0-10V) en fonction de la pression prise dans les gaines.
-Contrôle de vitesse de ventilation selon sonde $CO_2$ : la sonde fournit la correction pour la vitesse de ventilation en fonction de l'augmentation de $CO_2$ , signal $0 - 10 V$ . La sonde de $CO_2$ est placée sur la reprise.
-Sécurité antigel : arrêt de la CTA, fermeture du registre d'air neuf et ouverture de la vanne 3 voies.
-Contrôle encrassement filtres par pressostat différentiel.
-Contrôle débit d'air par pressostat différentiel.
-Détection de fumée : en cas de déclenchement de la sécurité, arrêt de la CTA et fermeture du registre d'isolement.
-Le pilotage de la CTA pourra se faire par l'horloge (à programmes journaliers, hebdomadaires, mensuels ou annuels).

CAPACITÉS DE LEVAGE en tonnes

Contrepoids de 160 tonnes

160 t		360°		DIN/ISO
60,0 m	Main boom • Hauptausleger • Flèche principale
60,0 m	Braccio base • Pluma principal
Radius • Ausladung		Extension • Verlängerung • Rallonge •
Portée		Prolunga ⋅ Extensión
Sbraccio	6 m	12 m		18 m
Radio	0°	0°	20°	$0^\circ$	20°
m	t	t	t	t	t
10	53,5	-	-	-	-
12	53,0	43,1	-	35,0	-
14	51,2	41,6	-	33,9	-
16	49,6	40,1	38,5	32,7	-
18	48,0	38,6	37,2	31,6	-
20	46,4	37,2	36,0	30,5	26,7
22	45,0	35,8	34,8	29,4	25,7
24	43,6	34,5	33,6	28,3	24,7
26	42,2	33,2	32,5	27,2	23,9
28	40,9	32,0	31,5	26,2	23,1
30	39,6	30,9	30,5	25,2	22,5
32	38,3	29,9	29,5	24,4	21,9
34	37,0	28,9	28,6	23,5	21,3
36	35,8	28,0	27,7	22,8	20,9
38	34,6	27,1	26,9	22,0	20,4
40	33,5	26,4	26,2	21,4	20,0
42	32,4	25,6	25,4	20,8	19,6
44	31,3	25,0	24,8	20,3	19,2
46	30,3	24,3	24,1	19,8	18,8
48	29,3	23,8	23,5	19,4	18,5
50	28,4	23,2	23,0	19,0	18,2
54	26,7	22,3	22,0	18,3	17,5
58	-	21,4	21,1	17,7	17,0
62	-	20,3	20,3	17,1	16,4
66	-	-	-	16,5	15,9

Contrepoids de 100 tonnes

100 t		$360^\circ$			DIN/ISO
60,0 m	Main boom • Hauptausleger • Flèche principale
60,0 m	Braccio base • Pluma principal				+ SSL 0°
Radius • Ausladung		Extension • Verlängerung • Rallonge •
Portée		Prolunga ⋅ Extensión
Sbraccio	6 m	12 m			18 m
Radio	0°	0°	20°	40°	0°	20°	40°
m	t	t	t	t	t	t	t
10	53,5	-	-	-	-	-	-
12	53,0	43,1	-	-	35,0	-	-
14	51,2	41,6	-	-	33,9	-	-
16	49,6	40,1	38,5	-	32,7	-	-
18	48,0	38,6	37,2	-	31,6	-	-
20	46,4	37,2	36,0	30,8	30,5	26,7	-
22	45,0	35,8	34,8	30,4	29,4	25,7	-
24	43,6	34,5	33,6	30,0	28,3	24,7	20,5
26	42,2	33,2	32,5	29,5	27,2	23,9	20,0
28	40,9	32,0	31,5	29,0	26,2	23,1	19,6
30	39,6	30,9	30,5	28,5	25,2	22,5	19,2
32	38,3	29,9	29,5	27,9	24,4	21,9	18,9
34	35,1	28,9	28,6	27,4	23,5	21,3	18,6
36	31,7	28,0	27,7	26,8	22,8	20,9	18,3
38	28,8	27,1	26,9	26,2	22,0	20,4	18,1
40	26,3	26,4	26,2	25,6	21,4	20,0	17,9
42	24,0	24,2	25,2	25,0	20,8	19,6	17,7
44	21,9	22,1	23,1	23,7	20,3	19,2	17,5
46	19,9	20,2	21,2	21,7	19,8	18,8	17,3
48	18,2	18,4	19,3	19,8	19,1	18,5	17,2
50	16,6	16,8	17,6	18,0	17,5	18,2	17,0
54	13,8	14,0	14,6	-	14,7	15,8	16,5
58	-	11,6	12,1	-	12,3	13,2	-
62	-	9,6	10,0	-	10,3	11,0	-
66	-	-	-	-	8,6	9,1	-

La capacité de levage de la grue est fonction :

-Du contrepoids utilisés (100 ou 160 tonnes),
-Des rallonges utilisées (6 m, 12 m, ou 18 m)
-De la portée de la charge en mètres (distance entre le centre de rotation de la grue et le centre de gravité de la charge).

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.

DOCUMENT REPONSE DR1 : Tableau des déperditions Restaurant

Désignation	Code	Nb	U $(W/m^2.^\circC)$ ou $Ψ$ (W/m.°C)	b	Surf.en $m^2$ ou Long.en m	Or.	Déperd. W/°C
Mur extérieur	MR13ext		1,196	1	8,46	Ext.	10,12
Mur extérieur	MR13imp+		0,152	1	45,82	Ext.	6,96
Mur intérieur	MRint		0,211	0,8	18,68	Int.	3,15
Mur intérieur	MRsas		0,243	0,6		Int.	0,00
Plafond	ToBacier		0,097	1	498,00	Hori.	48,31
Plancher	PlanLNC			0,8	162,00
Plancher	PlanLC			0,05	338,00
Vitrage 1	MR13bis	17	1,400	1	169,58	Ext.	229,03
Vitrage 1	MR13Ter	3	1,400	1	29,93	Ext.	41,90
Vitrage 1	MR13	12	1,400	0,8	120,45		134,90
Vitrage 2	MR13PFi n	2	2,000	0,8	16,50		27,17
Vitrage 1	CPTViCu i	1	1,400	0,8	14,38		17,53
Vitrage 1	CPTMRe nt	1	1,400	0,6	15,35		13,41
Porte 2	CPTEntre	1	4,800	0,6	22,00		63,79
Vitrage 2	Lant	2	2,000	1	2,00	Hori.	4,36
Ponts thermiques
Mur ext./Plancher	02		0,700	1	44,80		31,36
Mur ext./Plancher	07		1,400	0,77	64,20		69,21
Mur ext. /Terrasse	03		0,050	1	109,00		5,45
Angle de 2 murs	011		0,140	0,77	16,50		1,78
Angle de 2 murs	041		0,020	0,77	16,50		0,25
Angle de 2 murs	04		0,020	1	16,50		0,33
						HT =

Déperditions Parois extérieures	$W \cdot ^\circC^(- 1)$
Déperditions Parois intérieures	$W \cdot ^\circC^(- 1)$
Déperditions Planchers	$W \cdot ^\circC^(- 1)$
Déperditions Vitrages	$W \cdot ^\circC^(- 1)$
Déperditions Ponts thermiques	$W \cdot ^\circC^(- 1)$
Surface totale des parois déperditives	$1461, 12 m^2$
Surface des parois ext. hors plancher	$961, 12 m^2$
Surface du bâtiment	$600 m^2$
Déperditions moyennes par $m^2$ de surface déperditive :		$W \cdot m^(- 2) \cdot ^\circC^(- 1)$

DOCUMENT REPONSE DR2 : Diagramme de l'air humide

Page 48 sur 56

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.

Repère	Nom	Fonction
(1)
(2)
(3)
④
⑤
⑥
(7)
(8)
(9)
(10)

DOCUMENT REPONSE DR4 : Diagramme enthalpique du R32

Page 50 sur 56

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.

DOCUMENT REPONSE DR5 : Diagramme de l'air humide

Page 51 sur 56

DOCUMENT REPONSE DR6 : Diagramme de l'air humide

Page 52 sur 56

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.

DOCUMENT REPONSE DR7 : Sous détail de prix du coffrage d'une pile
Détails calculs

SOUS DETAIL DE PRIX UNITAIRE
Chantier:	GARE SNCF
Prix N°	1	Désignation	COFFRAGE PILE
Quantité	$m^2$
Rendement	$m^2/h$	Durée	h

Déboursé sec Matériaux

Désignations	Quantité	Unité	Pertes	Prix Unitaire	TOTAL



				TOTAL
Déboursé sec Matériels

Désignations Matériel	Quantité	Durée	Unité	Coût Unitaire	TOTAL



				TOTAL
Déboursé Main d'œuvre

Désignations Matériel	Quantité	Durée	Unité	Coût Unitaire	TOTAL



				TOTAL

TOTAL Déboursés Secs
Prix Unitaire en DS		le $m^2$
Coefficient de Vente K
Prix de vente Unitaire H.T.		le $m^2$

DOCUMENT REPONSE DR8 : Sous détail de prix du bétonnage d'une pile
Détails calculs

SOUS DETAIL DE PRIX UNITAIRE
Chantier:	GARE SNCF
Prix N°	2	Désignation		BETONNAGE PILE
Quantité		$m^3$
Rendement		$m^3/h$	Durée		h

Déboursé sec Matériaux
Désignations	Quantité	Unité	Pertes	Prix Unitaire	TOTAL



				TOTAL
Déboursé sec Matériels
Désignations Matériel	Quantité	Durée	Unité	Coût Unitaire	TOTAL



				TOTAL
Déboursé Main d'œuvre
Désignations Matériel	Quantité	Durée	Unité	Coût Unitaire	TOTAL




TOTAL Déboursés Secs
Coefficient de Vente K
Prix de vente Unitaire H.T.		le $m^3$

Nom de famille :

(Suivi, s'il y a lieu, du nom d'usage)

(Le numéro est celui qui figure sur la convocation ou la feuille d'émargement)

(Remplir cette partie à l'aide de la notice)

Concours / Examen :

____

Epreuve :

____

CONSIGNES

-Remplir soigneusement, sur CHAQUE feuille officielle, la zone d'identification en MAJUSCULES.
-Ne pas signer la composition et ne pas y apporter de signe distinctif pouvant indiquer sa provenance.
-Numéroter chaque PAGE (cadre en bas à droite de la page) et placer les feuilles dans le bon sens et dans l'ordre.
-Rédiger avec un stylo à encre foncée (bleue ou noire) et ne pas utiliser de stylo plume à encre claire.
-N'effectuer aucun collage ou découpage de sujets ou de feuille officielle. Ne joindre aucun brouillon.

EAE SIC 3

DR9 - DR10

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.
DOCUMENT REPONSE DR9 : Plan de Grutage pour la pose des poutres de la travée T4 entre les piles P2 et P3

DOCUMENT REPONSE DR10 : Planification du gros œuvre de la mezzanine Nord ; de la pile P0 à la pile P3

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AGREGATION CONCOURS EXTERNE

CONCEPTION PRÉLIMINAIRE D'UN SYSTÈME, D'UN PROCÉDÉ OU D'UNE ORGANISATION

INFORMATION AUX CANDIDATS

GARE SNCF

ÉTUDE 1. CONSTRUCTION DE LA MEZZANINE

1.1 Construction des piles de la mezzanine

1.1.2 Cerce métallique №1

1.1.3 Stabilité du coffrage au vent en cours de montage

1.2 Construction de la dalle de la mezzanine

1.2.1 Résistance des poutres préfabriquées lors du bétonnage du hourdis

1.2.2 Étude des cintres PRS 1300 de l'étaiement provisoire

ÉTUDE 2. CONFORTS ET EQUIPEMENTS TECHNIQUES

2.1 Réglementation et Déperditions

2.1.1 Réglementation

2.1.2 Déperditions par les parois du restaurant

2.2 Etude du confort thermique dans les locaux de la mezzanine non chauffés ni refroidis.

2.2.1 Confort d'hiver

2.2.2 Confort d'été

2.3 Etude de la production d'eau glacée

2.4 Etude de la climatisation du restaurant.

ÉTUDE 3. ORGANISATION DE CHANTIER

3.1 Étude de Prix pour la réalisation des piles

3.2 Pose des poutres préfabriquées de la travée 4

3.3 Planification de réalisation du gros œuvre de la mezzanine Nord

DOCUMENTS TECHNIQUES

DOCUMENTS REPONSES

1. Combinaison fondamentale aux états ultimes (ELU)

2. Tableau des caractéristiques mécaniques et physiques du contreplaqué

4. Vérification simplifiée des contraintes de cisaillement selon l'Eurocode

5. Vérification simplifiée de la flèche de la peau de coffrage

Aciers de construction métallique

Résistance des sections transversales

Flexion simple : Moment fléchissant et effort tranchant ( M et V ) vérification simplifiée

DT 3 : CHEVILLE MÉCANIQUE

CHEVILLE MÉCANIQUE HSL-3-G (-R)

VALEURS PRÉ CALCULÉES I CHARGES STATIQUES

VALEURS PRÉ CALCULÉES I CHARGES STATIQUES

DT 4 : EXTRAITS EUROCODE 2 : CALCUL DES STRUCTURES EN BETON

Calcul des armatures longitudinales en flexion simple, section rectangulaire :

DT 5 : STD : HYPOTHESES DE SIMULATION (EXTRAITS)

1. DONNEES METEOROLOGIQUES

2. GEOMETRIE

3. DONNEES TECHNIQUES

PAROIS VITREES

PONTS THERMIQUES

TEMPERATURES DE CONSIGNE

DT 8 : EXTRAIT DU CCTP CVC

Classification de toxicité

Classification d'inflammabilité

SPÉCIFICATIONS ÉLECTRIQUES

DT 12 : EXTRAIT CCTP CVC RESTAURANT

CAPACITÉS DE LEVAGE en tonnes

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DOCUMENT REPONSE DR1 : Tableau des déperditions Restaurant

DOCUMENT REPONSE DR2 : Diagramme de l'air humide

Tous les documents réponses sont à rendre, même non complétés.

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AGREGATION
CONCOURS EXTERNE

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