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ÉCOLES NORMALES SUPÉRIEURES ÉCOLE NATIONALE DES PONTS ET CHAUSSÉES

CONCOURS D'ADMISSION SESSION 2016

FILIÊRE BCPST

Les techniques physiques, chimiques et biologiques d'épuration des eaux permettent de traiter, soit des eaux usées avant leur rejet dans le milieu naturel, soit des eaux naturelles en vue de leur utilisation. En France, plus de 15 millions de

m^3

d'eau sont ainsi traités chaque jour dans 18000 stations d'assainissement. Nous nous proposons d'étudier trois techniques mises en œuvre dans la purification des eaux troubles ou salées : la décantation, la floculation et le dessalement par osmose inverse. Chacune de ces études constitue une partie et peut être traitée de façon indépendante, à l'exception de la question (41) en lien avec la partie (I).

Notations et données.

Constante de Boltzmann :	$k_B$	$= 1, 38 \times 10^(- 23) J \cdot K^(- 1)$
Constante des gaz parfaits :	$R$	$= 8, 31 J \cdot K^(- 1) \cdot mol^(- 1)$
Température :	$T$
Température ambiante :	$T_a$	$= 300 K$
Pression :	$p$
Pression atmosphérique :	$p_a$
Accélération de la pesanteur :	$g$	$= 9, 81 m \cdot s^(- 2)$
Masse volumique de l'eau :	$ρ$	$= 1, 00 \times 10^3 kg \cdot m^(- 3)$
Viscosité dynamique de l'eau :	$η$	$= 1, 00 \times 10^(- 3) Pa \cdot s$
Masse molaire du sodium :		$M_(Na) = 23, 0 g \cdot mol^(- 1)$
Masse molaire du chlore :		$M_(Cl) = 35, 5 g \cdot mol^(- 1)$

I Bassin de décantation.

La méthode la plus élémentaire pour épurer de l'eau chargée de particules en suspension consiste à les laisser sédimenter, puis à éliminer la boue déposée en fond de bassin.

I.A Entrée du canal.

À l'entrée de la station d'épuration, l'eau trouble est stockée dans un grand réservoir de longueur

ℓ

(selon

Ox

), de largeur

W = 5, 0 m

(selon

Oy

) et de hauteur d'eau

H = 0, 40 m

(selon

Oz

) (figure (1)).

Figure 1 - Dispositif d'épuration : réservoir et canal de décantation.

Cette hauteur d'eau est fixée par un trop-plein. Le réservoir communique avec un canal de décantation (à surface libre) de largeur

W

, de longeur

L

et de hauteur d'eau

h = 0, 20 m

. Nous notons

V⃗ = Ve⃗_x

(supposée uniforme) la vitesse de l'écoulement dans ce canal. Le référentiel d'étude est celui de la station et est noté

R = (O, x, y, z)

, où

e⃗_z = - g⃗/g

Nous considérons un point $A_0$ de la surface libre du réservoir, un point $B_0$ de la surface libre du canal et un point B situé dans l'eau, à l'aplomb de $B_0$ (figure (1)). Relier les pressions $p_a$ et $p_B$ en supposant que la répartition verticale de pression dans le canal est hydrostatique. Écrire ensuite la relation de Bernoulli entre les points $A_0$ et $B$ .
Exprimer puis calculer la vitesse $V$ de l'écoulement dans le canal de sortie.
Calculer le nombre de Reynolds associé à l'écoulement dans le canal. Les conditions d'application de la relation de Bernoulli sont-elles vérifiées?
Exprimer puis calculer le débit (volumique) $q_v$ de l'écoulement dans le canal.

I.B Canal de décantation.

I.B.a Sédimentation.

À la sortie du réservoir (entrée du canal), la concentration en particules solides (argile) dans l'eau est supposée uniforme. Ces particules, de masse volumique

ρ_s = 2, 5 \times 10^3 kg \cdot m^(- 3)

, sont assimilées à des sphères de rayon

a = 10μ m

. Elles possèdent, pour composante horizontale de vitesse, la vitesse

V⃗ = Ve⃗_x

de l'écoulement qui les entraîne. Elles sont également animées d'une vitesse verticale de sédimentation notée

U⃗ = - Ue⃗_z

. Nous conduirons l'étude de la décantation dans le repère

R^' =

(

O^', x^', y, z

), en translation uniforme à la vitesse

Ve⃗_x

par rapport au référentiel

R

.
5. Exprimer la force de Stokes

F⃗

exercée par l'eau sur une particule.
6. Appliquer le principe fondamental de la dynamique à une particule. Établir alors que l'équation différentielle dont la vitesse

U

est solution, prend la forme :

τ_s U˙ + U = U_s,

où

τ_s

U_s

sont des constantes que l'on exprimera en fonction de

a, ρ, ρ_s, g

η

, et dont on donnera une interprétation.
7. Illustrer graphiquement l'évolution du rapport

U/U_s

avec

t/τ_s

.
8. Calculer la vitesse

U_s

. Paraît-il justifié de modéliser la force de frottement fluide par la force de Stokes?
9. Justifier, en comparant deux grandeurs à définir, que le régime transitoire peut être négligé dans cette étude. Nous considérerons alors que les particules sédimentent toutes avec la vitesse constante

U_s

.
10. Représenter, dans le référentiel

R

, la trajectoire d'une particule depuis son entrée dans le canal jusqu'à sa sortie. On choisira une particule située en (

x = 0, z = h

), à l'entré du canal. Indiquer
17. Exprimer le nombre sans dimension Ro, appelé nombre de Rouse. Préciser les deux effets antagonistes qu'il permet de comparer.
18. La figure (2) représente la fonction

C(z)/C_0

pour

z_0 = 0, 01 m

et six valeurs du nombre de Rouse. Indiquer, en le justifiant, la valeur du nombre Ro la plus favorable. Commenter ce résultat d'un point de vue pratique.
19. On remarque que

lim_(z \to 0)C(z)/C_0 = + \infty

. Que suggère ce résultat?

\section*{II Floculation.

II Floculation.}

La sédimentation est d'autant plus rapide que les particules sont grosses. On peut alors augmenter l'efficacité de la décantation en favorisant l'agglomération des particules entre elles. Pour cela, on ajoute à l'eau un additif chimique floculant qui inhibe les interactions répulsives entre particules et favorise ainsi leur agrégation en "flocs".

Nous considérons que le coefficient de diffusion dépend de la vitesse de l'écoulement et de l'altitude de la particule selon la relation : les zones d'eau claire et d'eau trouble.
11. Exprimer puis calculer la longueur minimale

L_m

du canal qui permettrait d'obtenir de l'eau claire à sa sortie.
12. Que devient cette longueur pour des particules de rayon

a^' = 100μ m

?
13. Commenter brièvement les performances (ou limites) de cette technique de purification.

I.B.b Limitation de la sédimentation par la diffusion.

En réalité, la turbulence de l'écoulement limite la sédimentation en agissant comme un processus de diffusion activé

^1

. Afin de caractériser cet effet, nous allons déterminer la concentration

C(x, z, t)

de particules (nombre de particules par unité de volume) dans le canal en supposant qu'elles sont, en plus des effets déjà considérés, l'objet d'un processus de diffusion. Nous notons

D_a

le coefficient de diffusion correspondant. L'étude reste conduite dans le repère

R^'

. Nous négligerons la diffusion horizontale

^2

, ce qui reviendra, dans les calculs, à considérer que

C = C(z, t)

.
14. Exprimer la densité de flux diffusif de particules

j_d\to

.
15. Exprimer le vecteur flux de densité de particules

j_s\to

associé à la vitesse de sédimentation

U_s

(définie en (I.B.a)).
16. Établir l'équation algébrique liant les flux

j_d\to

j_s\to

, en régime stationnaire. En déduire l'équation différentielle vérifiée par la concentration

C

(dans ce régime).

Nous considérons que le coefficient de diffusion dépend de la vitesse de l'écoulement et de l'altitude de la particule selon la relation :

ù é é é à ù é é D_a = β(z(h - z))/hV, où β est une constante sans dimension.; La solution de l'équation différentielle établie à la question (16) prend; C(z) = C_0[(h - z)/(h - z_0)(z_0)/z]^(Ro), où z_0 est une altitude de référence.

Exprimer le nombre sans dimension Ro, appelé nombre de Rouse. Préciser les deux effets antagonistes qu'il permet de comparer.
La figure (2) représente la fonction $C(z)/C_0$ pour $z_0 = 0, 01 m$ et six valeurs du nombre de Rouse.
Indiquer, en le justifiant, la valeur du nombre Ro la plus favorable. Commenter ce résultat d'un point de vue pratique.
On remarque que $lim_(z \to 0)C(z)/C_0 = + \infty$ . Que suggère ce résultat?

Figure 2 - Profil de concentration pour six valeurs du nombre de Rouse (

z_0 = 0, 01 m

Figure 3 - Floculation de deux particules individuelles :

(1) + (1) \to (2)

II.A Floculation brownienne de particules simples.

L'eau contient initialement

N_0

particules en suspension, par unité de volume (concentration). Ces particules sont supposées sphériques, de rayon

a = 10μ m

. Nous dirons qu'un agrégat composé de

k

particules est un floc, ou agrégat, de taille (

k

). Dans un premier temps, nous considérons que seules interviennent des collisions entre deux particules individuelles. Dès qu'elles entrent en contact, nous supposons qu'elles adhèrent instantanément et irréversiblement pour former un floc de taille (2) (figure(3)). À l'instant

t

, le nombre de particules de taille (1), par unité de volume, est noté

N_1(t)

, celui d'agrégats (de taille (2)) est noté

N_2(t)

. Pour les applications numériques nous adopterons

N_0 = 3, 0 \times 10^(12) m^(- 3)

T = T_a

Considérons une particule

i

, supposée immobile et centrée à l'origine O (figure(4)). Étudions la diffusion de ses voisines vers cette particule cible

i

. À une distance

r

de la cible

i

et à l'instant

t

, le nombre de particules par unité de volume est noté

n_1(r, t)

. En symétrie sphérique, la loi de Fick exprimant la densité de flux de matière, s'écrit :

ù é é φ⃗(r, t) = - D(\partialn_1)/(\partialr)e⃗_r, où D représente le coefficient de diffusion, supposé uniforme.

Exprimer le flux $φ$ de particules traversant, dans le sens de $r$ croissant, la sphère de centre O et de rayon $r$ , par unité de temps.

Figure 4 - Diffusion particulaire vers une particule cible

i

située en O.

Pendant l'intervalle de temps $dt$ , la concentration de particules dans la coquille sphérique de rayon $r$ et d'épaisseur $dr$ varie de $dn_1$ . Exprimer $dn_1$ à partir d'un bilan établi sur le flux $φ$ . En déduire que l'équation de diffusion s'écrit :

(\partialn_1)/(\partialt) = D/(r^2)\partial/(\partialr)(r^2(\partialn_1)/(\partialr))

Justifier le choix des conditions aux limites:

(∀t) {n_1(2a, t) = 0; n_1(r, t) ⟶ _(r → ∞)N_1(t)

Nous supposons, dès à présent, que le régime transitoire peut être négligé (a priori). Cela revient à annuler le terme de gauche de l'équation différentielle (5). Déterminer le profil de concentration $n_1(r, t)$ dans ce régime quasi-stationnaire.
Représenter graphiquement le rapport $n_1(r, t)/N_1(t)$ .
Exprimer le flux $φ^⋆$ de particules collectées par la particule $i$ (nombre par unité de temps).

En réalité, la particule

i

n'étant pas immobile mais, elle aussi, diffusante, le coefficient de diffusion brownienne relatif s'écrit :

D = (k_B T)/(3πηa)

Exprimer $φ^⋆$ (en fonction de $k_B T, η$ , et $N_1$ ) puis la grandeur $A_(1, 1)$ représentant le nombre de collisions entre particules, par unité de temps et de volume (en moyenne, sur l'ensemble du volume). On l'écrira sous la forme $A_(1, 1) = K_(1, 1) \times N_1^2$ .
En déduire l'équation différentielle décrivant l'évolution de la concentration $N_1(t)$ de particules individuelles.
Déterminer la solution $N_1(t)$ de cette équation différentielle.
Esquisser l'allure graphique de l'évolution du rapport $N_1(t)/N_0$ , en fonction de $K_(1, 1)N_0 t$ .
Exprimer le temps caractéristique de floculation $τ_f$ défini par $N_1(τ_f) = N_0/2$ , en fonction de $K_(1, 1)$ et $N_0$ , puis de $k_B T, η$ et $N_0$ .
Calculer $τ_f$ .
À partir de l'équation de diffusion (5), et en raisonnant sur des grandeurs caractéristiques, former un temps caractéristique $τ_d$ , représentatif de la durée du régime transitoire, pour la diffusion.
Exprimer le rapport $κ = τ_d/τ_f$ en fonction de $a$ et $N_0$ . Calculer $κ$ et commenter ce résultat.

Figure 5 - Floculation de deux agrégats :

(i) + (j) \to (i + j)

II.B Généralisation.

Nous considérons à présent toutes les collisions binaires possibles. La collision, toujours supposée irréversiblement agrégative, d'un floc (ou agrégat) de taille (

i

) et d'un autre de taille (

j

) fait apparaître un floc de taille

(i + j)

, comme l'illustre la figure (5). Dans ces conditions, le nombre

N_j

d'agrégats de taille

(j)

, par unité de volume, varie selon l'équation cinétique de Smoluchowski (1916) :

(dN_j)/(dt) = ε_j 1/2∑_(i = 1)^(j − 1)K_(j − i, i)N_(j − i)N_i − ∑_(i = 1)^∞K_(i, j)N_i N_j, avec ε_j = {0 pour j = 1; 1 pour j ≥ 2

où

K_(p, q)N_p N_q

représente le nombre de collisions entre un agrégat de taille (

p

) et un agrégat de taille (q), par unité de temps et de volume (il s'agit d'une généralisation du terme

A_(1, 1)

introduit en question (26)).
34. Préciser la dimension des facteurs

K_(p, q)

que l'on appellera "taux de collision".
35. Interpréter chacun des deux termes formant le membre de droite de l'équation (8).

Nous considérons que le taux de collision ne dépend pas de la taille des particules, comme c'était le cas pour la floculation brownienne (question (26)), soit :

\forall(i, j), K_(i, j) = K_(1, 1) = K

Nous notons

N_a

le nombre total d'agrégats par unité de volume, toutes tailles confondues.
36. Établir que le nombre total

dN_c

de collisions se produisant pendant l'intervalle de temps

dt

, par unité de volume, s'exprime :

dN_c = K/2N_a^2 dt

En déduire l'équation différentielle vérifiée par $N_a$ .
Établir que la solution de cette équation différentielle s'écrit :

N_a(t) = (N_0)/(1 + t/τ_a),

où

τ_a

est un temps caractéristique à exprimer en fonction de

K

N_0

, puis à calculer.
39. Nous notons

V_a

le volume moyen des flocs et définissons par

R_a = ((3V_a)/(4π))^(1/3)

leur rayon équivalent moyen, au temps

t

. Exprimer

R_a(t)

.
40. Calculer la valeur du temps

t_(2a)

pour lequel la taille moyenne des flocs a doublé.
41. Préciser l'avantage de réaliser une étape de floculation avant de laisser l'eau trouble s'écouler dans le canal de décantation.

Figure 6 - Évolutions de

N_1/N_0, N_2/N_0

N_3/N_0

en fonction de

t/τ

En utilisant l'équation (8) et le résultat obtenu à la question (38), établir que le nombre de particules (par unité de volume) non agglomérées varie selon l'équation :

N_1(t) = (N_0)/((1 + t/τ)^2),

où

τ

une constante de temps à déterminer.
43. Commenter la comparaison de cette dépendance temporelle avec celle trouvée à la question (28).
44. La figure (6) représente les évolutions de

N_1/N_0, N_2/N_0

N_3/N_0

en fonction de

t/τ

. Les faire correspondre, en le justifiant, aux tracés

A, B, C

II.C Floculation dans un mélangeur.

Pour accélérer le processus de floculation il faut augmenter la fréquence des collisions entre les particules en suspension. Pour cela, l'eau est brassée par les pales rotatives d'un mélangeur qui se trouve ainsi soumise à des gradients de vitesse.

Pour comprendre ce principe d'agrégation activée, étudions d'abord un système en deux dimensions où les particules sont des disques de rayon

a

et de concentration surfacique (nombre par unité de surface)

N_1^'

. Elles sont placées dans un écoulement laminaire stationnaire décrit par le champ de vitesse

v⃗(x, y, z) = u(z)e⃗_x

. Nous notons

γ˙ = du/dz

le taux de cisaillement (ou gradient de vitesse), que nous supposons uniforme. Nous considérons que chaque particule prend la vitesse correspondant à la ligne de courant qui passerait par son centre.
45. Sélectionnons deux particules situées, à l'instant

t

, en (

x, z

) et (

x^', z^'

) (figure (

7

)). Préciser à quelle(s) condition(s) ces particules entreront en collision dans l'intervalle de temps

[t, t + dt]

. Pour simplifier cette étude, nous considérerons que tous les chocs se produisent pour l'égalité des abscisses.

Figure 7 - Particules entraînées par un écoulement de cisaillement plan.

Dans ce cas, déduire que, pendant un intervalle de temps $dt$ et en moyenne sur toute la surface, une particule sera heurtée par le nombre $dN_H$ de ses voisines, tel que :

dN_H = |γ˙|(2a)^2 N_1^' dt

Dans le mélangeur réel tridimensionnel, sur la base du résultat (13), nous admettons que la concentration

N_a

de flocs (toutes tailles confondues) varie selon l'équation différentielle :

(dN_a)/(dt) = - ΓR_a^3 N_a^2,

où

R_a

représente la taille moyenne des flocs (définie à la question (39)) et

Γ

la moyenne (en espace et en temps) du module du taux de cisaillement.
47. On note

κ_v

la fraction volumique en particules solides dans l'eau. Exprimer

κ_v

en fonction de

N_0

a

, puis de

N_a

R_a

.
48. En faisant intervenir

κ_v

dans l'équation (14), établir l'équation différentielle dont

N_a

est solution. On définira un temps caractéristique

τ_m

.
49. Déterminer la solution

N_a(t)

de cette équation différentielle.
50. Préciser l'intérêt de l'utilisation d'un mélangeur par rapport à la floculation brownienne étudiée précédemment.
51. La puissance développée par le mélangeur peut s'exprimer, a priori, sous la forme :

P = k \times ρ^α \times Ω^β \times B^γ,

où

k

est une constante sans dimension,

B

la longueur caractéristique des pales du mélangeur et

Ω

leur vitesse angulaire. Par analyse dimensionnelle, déterminer les exposants

α, β

γ

.
52. Toujours à partir d'une analyse dimensionnelle, exprimer

Γ

dans le mélangeur comme une fonction de la puissance

P

fournie par celui-ci, de la viscosité dynamique

η

de l'eau et du volume

V_M

du mélangeur. On introduira encore une constante sans dimension

k^'

.
53. Le moteur du mélangeur développe une puissance volumique

P = 3 W \cdot m^(- 3)

. En prenant

k^' = 1

, calculer le paramètre

Γ

puis le temps caractéristique

τ_m

. Commenter ce dernier résultat. On adoptera la valeur de

N_0

donnée en introduction du paragraphe (II.A).
54. Hormis la consommation énergétique, quel peut être l'inconvénient d'augmenter

Γ

III Filtration par osmose inverse.

Pour purifier une eau de source trop minéralisée, traiter une eau saumâtre ou dessaler de l'eau de mer afin de la rendre potable, on utilise fréquemment la technique de l'osmose inverse. Elle peut s'avérer plus économique en énergie que les techniques classiques par filtration ou distillation. Avant cette étape, l'eau doit toutefois être débarassée des particules et micro-organismes en suspension afin de préserver la membrane permettant l'osmose.

Nous notons respectivement

n_i, v_i, x_i

C_i

un nombre de moles, un volume molaire, une fraction molaire et une concentration (

enmol \cdot m^(- 3)

) se rapportant à une espèce chimique

i

Figure 8 - Structure d'un osmoseur.

III.A Potentiel chimique.

Nous considérons un système thermodynamique $S$ en interaction mécanique et thermique avec un système $S^0$ dont la pression $p_0$ et la température $T_0$ peuvent être considérées comme fixées. Ces deux systèmes sont, par ailleurs, globalement isolés. Dans le cas d'une évolution isotherme et isobare du système $S$ , justifier que son enthalpie libre $G$ coïncide alors avec son potentiel thermodynamique.
Nous considérons une solution liquide à $N$ constituants et notons $μ_i$ le potentiel chimique de l'espèce $i(i \in {1, \dots, N})$ . Exprimer la différentielle $dG$ associée aux variations $dp, dT, dn_i$ .
Établir alors que le volume molaire du constituant $i$ s'exprime par la dérivée partielle:

(\partialμ_i)/(\partialp)|_(T, n_j) = v_i

Dans le cas d'un mélange idéal, on admettra que le potentiel chimique $μ_i$ de l'espèce $i$ se déduit de son potentiel chimique $μ_i^⋆$ lorsqu'elle est seule (pure), par la relation :

μ_i(T, p, x_i) = μ_i^⋆(T, p) + RTlnx_i

En considérant que le volume molaire varie peu avec la pression, établir alors que le potentiel chimique s'écrit :

μ_i(T, p, x_i) = μ_i^0(T, p^0) + v_i(p - p^0) + RTlnx_i

où

p^0

une pression de référence et

μ_i^0(T, p^0)

le potentiel chimique de l'espèce

i

, pure.

III.B Principe de l'osmoseur.

Étudions à présent le dispositif de dessalement par osmose inverse. Deux compartiments (1) et (2) communiquent à travers une membrane semi-perméable ne laissant passer que les molécules d'eau (figure (8)). Le compartiment (1) contient de l'eau salée (le "condensat") et est maintenu à pression

p_1

. Les fractions molaires en eau et en ions

Na^+

Cl^-

sont notées, respectivement,

x_e, x_(Na)

x_(Cl)

. Le compartiment (2) contient de l'eau pure (le "perméat") et est maintenu à pression

p_2

. L'ensemble du dispositif est à l'équilibre avec un thermostat de température

T_0

. Nous notons

G

l'enthalpie libre de l'ensemble du système. Nous négligerons toute variation de pression d'origine hydrostatique.
59. Exprimer le potentiel chimique de l'eau dans chacun des compartiments,

μ_e^((1))

μ_e^((2))

.
60. Les molécules d'eau étant susceptibles de traverser la membrane, notons

dn_e^((k))

la variation du nombre de moles d'eau dans le compartiment (

k

), pendant l'intervalle de temps

dt

. Exprimer la variation élémentaire d'enthalpie libre

dG

associée à ce transfert.

Figure 9 - Modélisation hydrodynamique de la membrane.

Indiquer à quelle condition, portant sur la différence de pression $Δp = p_1 - p_2$ , l'eau transite du compartiment (1) au compartiment (2) (osmose inverse).

On appelle pression osmotique, que l'on note

Π

, l'écart de pression

Δp

dans les conditions d'équilibre thermodynamique.
62. Exprimer

Π

en faisant apparaître

x_(Na)

x_(Cl)

. En supposant que (

x_(Na) + x_(Cl))≪1

, établir alors la relation de Van't Hoff (1886) :

Π = RT(C_(Na) + C_(Cl))

Calculer la surpression minimale limite à exercer sur une eau de mer contenant $35 g \cdot L^(- 1)$ de NaCl pour réaliser l'osmose inverse à la température ambiante ( 300 K ).
Dans une usine de dessalement, seule une fraction de $50%$ de l'eau salée entrante est convertie en eau douce. Comment expliquer cette limitation?

III.C Écoulement à travers la membrane.

D'un point de vue hydrodynamique, nous modélisons la membrane par un ensemble de tubes parallèles, cylindriques, de rayon

r

et de longueur

ℓ

(figure (

9

)). Nous notons

S

l'aire de la membrane et

n_S

le nombre de tubes par unité de surface.
65. En considérant que les tubes sont traversés par un écoulement de Poiseuille, rappeler la relation reliant le débit

q_v

(volumique, et dans le sens

(1) \to (2)

) dans un tube à la différence de pression entre ses extrémités. On admettra que cette différence de pression doit ici être remplacée par

(Δp - Π)

. On posera

b = πr^4/(8ηℓ)

.
66. Exprimer le débit volumique d'eau

Q_(us)

traversant la membrane, par unité de surface.
67. Calculer

Q_(us)

pour

r = 10 nm, ℓ = 50μ m, n_S = 1, 6 \times 10^(15) m^(- 2)

Δp = 70 \times 10^5 Pa

.
68. Lorsque l'eau s'écoule d'un compartiment à l'autre, la fraction molaire ionique

x = x_(Na) + x_(Cl)

varie, et avec elle la pression osmotique. Établir une équation différentielle dont la variable

x(t)

est solution.
69. Nous supposons l'écart

Δp

fixé et tel que

Δp > Π(x(t = 0))

. En s'appuyant sur cette équation différentielle, esquisser qualitativement l'allure graphique de l'évolution

x = x(t)

. On précisera notamment sa limite

x_\infty = x(t \to \infty)

. Commenter brièvement cette évolution.
70. Exprimer le travail mécanique

W_m

nécessaire au traitement d'un volume

V_e

d'eau salée, sous la différence de pression

Δp

constante. Que devient cette énergie que le système reçoit de façon continue?
71. Une installation de désalinisation fonctionne de façon continue avec une pompe imposant une différence de pression

Δp = 70 \times 10^5 Pa

. Le rendement global de cette pompe est

η_p = 80%

. Calculer le coût énergétique

w

du dessalement, exprimé en

kWh \cdot m^(- 3)

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CONCOURS D'ADMISSION SESSION 2016

FILIÊRE BCPST

Notations et données.

I Bassin de décantation.

I.A Entrée du canal.

I.B Canal de décantation.

I.B.a Sédimentation.

\section*{II Floculation. II Floculation.}

I.B.b Limitation de la sédimentation par la diffusion.

II.A Floculation brownienne de particules simples.

II.B Généralisation.

II.C Floculation dans un mélangeur.

III Filtration par osmose inverse.

III.A Potentiel chimique.

III.B Principe de l'osmoseur.

III.C Écoulement à travers la membrane.

Commentaires• ENS Physique BCPST 2016

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\section*{II Floculation.

II Floculation.}